一、高贝利特水泥与高效减水剂适应性的研究（论文文献综述）
蒙坤林[1]（2019）在《氧化石墨烯对高贝利特水泥基材料强度及抗蚀性能的影响》文中认为高贝利特水泥（HBC）因独特的矿物组成（C2S含量≧40%）可防止温度裂缝的形成,具有水化热低和需水量少等特点,可适用于大体积混凝土工程及受硫酸盐等盐类腐蚀的海港及水利、地下、隧道、引水、道路和桥梁等基础工程中。氧化石墨烯（GO）是一种由碳原子单层排列而成且具有二维平面蜂窝状晶格结构的碳纳米材料,表面上含有丰富的含氧官能团,易溶于水,可以溶液的方式掺入到水泥复合材料中并发挥作用。因此,本文通过在HBC材料中掺入GO来研究这种水泥复合材料的流动度、强度、水化热和抗蚀性。首先,试验利用聚羧酸减水剂（PC）来改善GO在水泥中的分散性并研究不同掺量的GO对HBC材料工作性能和力学性能的影响。数据结果表明,水泥胶砂的流动度随着GO掺量的增加而降低;单掺GO对试件各龄期强度的增强效果不明显,而复掺PC/GO可明显提高试件各龄期的强度,且当GO掺量为0.05%时,试件各龄期的抗折强度和抗压强度均达到最佳。与基准试件相比,其养护龄期3d、7d和28d的抗折强度和抗压强度分别提高了27%、21%与12%和23%、18%与8%。同时在PC作用下,当GO掺量为0.02%时,与基准试件相比,试件3d、7d和28d的水化热分别降低了14.4%、11.3%和4.8%,说明了GO可不同程度降低HBC材料各龄期的水化热。由扫描电子显微镜（SEM）和X射线衍射（XRD）分析表明,掺入GO后促进水化产物水化硅酸钙凝胶（C-S-H）和钙矾石（AFt）的形成,水泥材料内部结构的密实度提高,从而达到增强效果。在硫酸钠、氯化钠和复合硫酸钠-氯化钠溶液全浸泡下,研究掺入GO对HBC材料抗蚀性能的影响。研究结果表明,在三种盐溶液侵蚀的条件下,与基准试件相比,GO的掺入可改善水泥材料的抗折强度、抗压强度和抗蚀性,且当GO掺量为0.05%时,这种改善作用较佳。而在全浸泡作用下,当侵蚀龄期为90d时,掺有0.05%GO的试件在各侵蚀溶液的抗压强度抗蚀系数在整体上均大于1,表现出良好的抗蚀性能。试件微观分析可以得知,在硫酸钠溶液中,试件生成的主要侵蚀产物是AFt;在氯化钠溶液中主要是水化氯铝酸钙（Friedel’s盐）;而在复合硫酸钠-氯化钠溶液中有AFt和Friedel’s盐。由于GO对水泥水化具有促进作用,在养护前期可使水泥材料内部结构的密实度得到提高,导致硫酸根离子和氯离子侵蚀的速率受到限制,而部分已入侵的侵蚀离子与水泥水化产物Ca（OH）2生成的AFt和Friedel’s盐在一定程度上对水泥内部结构也起到密实作用,从而提高HBC材料在侵蚀溶液全浸泡作用下的抗蚀性。此外,在盐溶液半浸泡作用下,掺有GO的试件各侵蚀龄期的抗折强度和抗压强度均比基准试件有所提高。通过分析试件未浸泡部位的微观分析可知,与全浸泡作用下相比,此部位所产生的侵蚀产物的衍射峰强度较弱。同时在硫酸钠半浸泡作用下,未浸泡部位生成的侵蚀产物主要是AFt和CaSO4;氯化钠的主要是Friedel’s盐;复合硫酸钠-氯化钠的主要是AFt、Friedel’s盐和CaSO4。因此,综合以上分析,在HBC材料中掺入GO可改善其在硫酸钠、氯化钠和复合硫酸钠-氯化钠溶液全浸泡作用下的抗蚀性能与半浸泡作用下的强度发展。试验结果对高贝利特水泥应用在易受硫酸盐、氯盐等盐类腐蚀的基础工程中有着重要的意义。
刘元鹏[2]（2016）在《外加剂与矿物掺合料对硫铝酸盐水泥水化过程的影响》文中提出硫铝酸盐水泥是节能、低碳型水泥,本文针对其凝结迅速,流动性经时损失较大等问题掺入减水剂与缓凝剂,以期获得更好的工作性能。矿物掺合料为工业废渣,且具有火山灰活性,将其等量替代硫铝酸盐水泥,可降低成本,获得良好的经济与环境效益。本文通过烧制单矿物无水硫铝酸钙（C4A3S?）和硅酸二钙（β-C2S）,加入石膏（CS?H2）和石灰石粉,控制各组分含量,配制成硫铝酸盐水泥进行试验。选用萘系减水剂（BNS）和聚羧酸减水剂（PC）等两种高效减水剂,柠檬酸（CA）和葡萄糖酸钠（SG）等缓凝剂,矿粉和粉煤灰两种矿物掺合料,研究了缓凝剂与高效减水剂、高效减水剂与矿物掺合料分别掺入到硫铝酸盐水泥浆体和胶砂试件中,对浆体凝结时间和胶砂试件强度的影响。采用紫外分光光度计、X-射线衍射仪（XRD）对硫铝酸盐水泥浆体中减水剂的吸附量、水化产物的反应程度予以了表征。研究结果表明:（1）随着减水剂掺量的提高,水泥浆体的凝结时间小幅延长,胶砂试件强度略有提高。（2）复掺减水剂和缓凝剂,随着缓凝剂掺量的提高,水泥浆体凝结时间大幅延长,但抗压强度明显下降。（3）分别掺入矿粉和粉煤灰,硫铝酸盐水泥浆体的初凝时间与终凝时间间隔变长,且矿粉对浆体的凝结时间影响更为显着。（4）用矿粉和粉煤灰等量替代硫铝酸盐水泥时,均为10%掺量最佳。相同掺量和龄期时,掺矿粉的胶砂试件抗压强度略高于粉煤灰的胶砂试件抗压强度。
刘博[3]（2016）在《外加剂对贝利特—硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响》文中研究指明贝利特-硫铝酸钡钙水泥是一种新型水泥,具有节约资源、能源和环境友好等特点,实现该水泥的工业生产和工程应用具有重大意义。本论文旨在研究工业废石膏做缓凝剂与贝利特-硫铝酸钡钙水泥的适应性,并研究了早强剂、减水剂与该水泥的作用机理,进一步改善贝利特-硫铝酸钡钙水泥性能,为其工程应用奠定基础。主要结论如下:工业废石膏（柠檬石膏、磷石膏和脱硫石膏）可以代替天然石膏作为贝利特-硫铝酸钡钙水泥的缓凝剂,且柠檬石膏、磷石膏和脱硫石膏在该水泥中的适宜掺量分别为13%、15%和15%;在工业废石膏适宜掺量条件下,水泥的早期强度与掺加天然石膏相当,且后期强度要优于掺加天然石膏水泥,同时水泥安定性良好;在等量SO3条件下,柠檬石膏溶解速度最快,其水化速率较快,掺加柠檬石膏水泥的初始水化速率约两倍于掺加其他石膏的水泥;工业废石膏中的杂质会对水泥凝结时间以及水化过程产生影响,磷石膏中少量可溶性磷酸根可形成不溶物,覆盖水泥颗粒表面,延缓水化;柠檬石膏中少量的柠檬酸可以降低体系的碱度,促进水化。Na2SO4、Ca（NO3）2和Ca（HCOO）2都可以作为贝利特-硫铝酸钡钙水泥的早强剂,其适宜掺量分别为0.5%、0.5%和2.0%,此时水泥的3d抗压强度分别增长了13.2%、18.2%和20.9%;Na2SO4主要是生成了二次石膏促进了AFt的形成,Ca（NO3）2主要是增加了水泥的离子浓度和溶解度,促进了其水化反应;Ca（HCOO）2由于其HCOO-的特性,同时促进了AFt的形成和硅酸盐相的水化;虽然TEA能够促进AFt的形成,但也同时抑制了硅酸盐矿物的水化,而不适合用作该水泥早强剂。聚羧酸、萘系、脂肪族和复合减水剂均可以作为贝利特-硫铝酸钡钙水泥的减水剂,其适宜掺量分别为1.2%、2.0%、2.0%和2.6%,对应的水泥净浆的流动度为258mm、282mm、285mm和289mm;与普通硅酸盐水泥相比,上述减水剂在该水泥中的适宜掺量均较大;使用聚羧酸减水剂时净浆的经时损失很小,而萘系、脂肪族和复合减水剂的经时损失较大;减水剂会吸附在水泥颗粒表面,改变水泥颗粒的电势,减小颗粒之间的相互作用,使浆体的粘度变小;减水剂都在一定程度上抑制了硅酸盐矿物的早期水化,但是不影响水泥的后期强度;上述减水剂均可以满足常见工程需要,以聚羧酸减水剂效果为最好。贝利特-硫铝酸钡钙水泥试样的抗硫酸盐和氯离子侵蚀性能虽然稍弱于硫铝酸盐水泥,但是远高于比普通硅酸盐水泥。与普通硅酸盐水泥相比,贝利特-硫铝酸钡钙水泥试样的界面过渡区钙硅比较小,并且界面处的CH生长取向性较小。
陈文志[4]（2014）在《高性能混凝土中组成材料的影响及选材要求》文中认为从混凝土的组成出发,概述了各组成材料对高性能混凝土性能的影响,分析了高性能混凝土的选材要求,最后指出在高性能混凝土的组成材料方面有待进一步研究的问题。
杨萍,袁晓宁,樊晓苓,杨进超[5]（2012）在《高贝利特水泥基低热灌浆材料的研制》文中认为研究了粉煤灰和偏高岭土2种掺合料对高贝利特水泥基本物理力学性能的影响规律,据此,配制得到工作性能良好,3d抗压强度大于12MPa,温升低于40℃的高贝利特水泥基低热灌浆材料,以适宜于大体积灌浆,提高灌浆材料的耐久性。
李国辉,尹国英[6]（2012）在《高贝利特水泥的性能与改性》文中指出着重分析了高贝利特水泥的性能及特点,并对如何改善高贝利特水泥的性能,尤其对于贝利特的活化及高贝利特水泥水化早期强度的提升提出了建议。
刘通[7]（2012）在《矿物掺合料对阿利特—硫铝酸盐水泥与减水剂适应性的影响》文中提出本文研究了C4A3S单矿物、矿物混合料以及阿利特-硫铝酸盐水泥对萘系减水剂（FDN）、氨基磺酸盐减水剂（AS）的吸附特性；利用实验室烧制和工业生产的阿利特-硫铝酸盐水泥，探讨了水泥熟料的矿物组成以及矿物掺和料对FDN和AS减水剂吸附特性的影响；测定了使用FDN或AS减水剂时，阿利特-硫铝酸盐水泥的标准稠度用水量、净浆流动度和流动度经时损失等工作性能、水泥的水化性能、凝结时间和抗压强度等物理力学性能，研究了粉煤灰、矿渣等掺和料对阿利特-硫铝酸盐水泥与减水剂适应性的影响。研究结果表明：采用紫外-可见吸收光谱法测定减水剂在不同水化体系的吸附量。在相同吸附时间内，FDN和AS减水剂在C4A3S混合料水化体系的吸附量与极限吸附量大于C4A3S单矿物水化体系，且两种水化体系的吸附能力远大于硅酸盐矿物C3S和C2S的吸附能力。当C3S含量一定时，随C4A3S含量的增多，阿利特-硫铝酸盐水泥对减水剂的吸附量与极限吸附量增大，其极限吸附量为硅酸盐水泥的1.22.5倍。粉煤灰和矿渣对减水剂的吸附量与极限吸附量较小，且粉煤灰的吸附能力较大。阿利特-硫铝酸盐水泥中掺入矿物掺合料，随掺合料掺量的增加，其对减水剂的吸附量与极限吸附量降低。熟料中C4A3S矿物含量对其水泥的工作性能影响显着。随C4A3S含量的增加，水泥的标准稠度用水量和减水率增大，水泥净浆初始流动度相近，但流动度经时损失增大。掺入矿物掺合料,可以改善阿利特-硫铝酸盐水泥与减水剂的适应性，且矿渣的效果好于粉煤灰。矿渣具有明显的辅助减水效果，可提高水泥净浆流动度，减小流动度经时损失。FDN和AS减水剂在水泥颗粒上的极限吸附量和流动度之间表现出反向对应关系。FDN和AS减水剂可明显改善阿利特-硫铝酸盐水泥颗粒及其水化产物的分散状态，并延缓早期水化产物的形成，至24h后，减水剂的延缓水化作用逐渐消失，水化产物的形成量逐渐增加，有利于AFt和C-S-H凝胶的良好匹配及改善水泥石的微观结构。掺入矿物掺合料，导致早期水化产物减少，水泥的水化放热速率和放热量降低。对于纯阿利特-硫铝酸盐水泥，随熟料中C4A3S含量的增加，凝结时间显着缩短，早期强度较高，但后期强度增进幅度较小。当加入FDN或AS减水剂后，水泥的凝结时间延长，各龄期强度明显提高，且AS减水剂的强度增强效果好于FDN。阿利特-硫铝酸盐水泥中掺入矿渣，水泥的初、终凝时间延长，凝结时间间隔亦延长。随矿渣掺量增加，水泥的3d强度明显降低，7d和28d强度降低幅度较小，随着C4A3S含量的增加，各龄期强度明显改善。掺入粉煤灰，水泥的初、终凝时间延长，各龄期强度降低，当粉煤灰掺量为40%时，早期强度大幅度降低。加入FDN或AS减水剂后，可明显地提高水泥的各龄期强度，尤其是早期强度提高幅度较大，且AS减水剂的作用效果明显好于FDN，矿渣水泥的强度增长大于粉煤灰水泥。双掺矿渣和粉煤灰，可发挥两种掺合料的“优势互补效应”，当矿渣/粉煤灰为3:1时，水泥的强度与单掺矿渣时相近，明显高于单掺等量粉煤灰的水泥，减水剂在复掺体系中亦能发挥良好的增强作用。
隋同波,范磊,文寨军,王晶[8]（2009）在《低能耗、低排放、高性能、低热硅酸盐水泥及混凝土的应用》文中研究指明介绍了以贝利特（硅酸二钙,C2S）为主导矿物的高贝利特水泥（HBC）的熟料制备、水泥性能以及典型混凝土性能及其应用。通过与以阿利特（硅酸三钙,C3S）为主导矿物的通用硅酸盐水泥（PC）的系统比对研究以及HBC在三峡工程现场应用时与中热硅酸盐水泥（MHC）混凝土的比对分析,证明HBC是一种新型低能耗、低CO2排放、低水化放热、高强度、高性能的硅酸盐水泥。与PC相比,HBC熟料烧成温度降低100℃,CO2排放量减少10%,水泥混凝土不仅具有更为优越的工作性、力学性能和耐久性,而且具有优异的热学性能和抗裂性能。
张国强[9]（2009）在《黄金尾矿在水泥中的资源化利用研究》文中研究表明大多数金属矿山在开采、选矿过程中排出大量的金属尾矿,堆放在尾矿库或一些自然场地,这不仅占用大量土地,造成尾矿库周围环境污染,而且需投入大量资金用于尾矿库修筑及维护。因此,尾矿的综合利用已成为矿山资源综合利用和生态环境保护方面的重要研究课题。黄金尾矿是金矿石经磨细提取黄金后排放的废弃物,呈黄色粉状,主要含有SiO2、CaO和一定量Fe2O3、Al2O3、MgO及少量贵金属。本文在对黄金尾矿原料特性分析评价的基础上,结合水泥工业化生产的特点,对黄金尾矿煅烧制备高贝利特水泥熟料、利用高贝利特水泥熟料部分代替硅酸盐水泥作掺合料配制C80高性能混凝土以及将黄金尾矿用作大掺量水泥混合材的配方、工艺和性能进行了研究,力求提高黄金尾矿在水泥中的利用率、拓宽黄金尾矿的综合利用范围,降低水泥生产成本。通过一系列试验研究并借助现代仪器分析,获得以下结论:黄金尾矿配以石灰石经粉磨、煅烧（1350℃）可烧成富含C2S的高贝利特水泥熟料,主要矿物为β-C2S、C3S、少量C3A和C4AF。B矿（β-C2S）结晶良好,大小在10μm～40μm,矿物含量较多,形状较规则;同时形成呈板状或长柱状的A矿（C3S）,大小在20μm～50μm。高贝利特水泥熟料水化时,水化产物中AFt晶相的数量较多,填充于水泥浆体的空隙中,起到了良好的补偿收缩作用,改善了硬化水泥石的结构,水泥早期强度较高、中后期强度发展较快,具有良好的胶凝性能。高贝利特水泥熟料粉取代30%～55%硅酸盐水泥并配合高效减水剂（1.6%～2.0%）,可以配制出工作性良好、耐久性能优良的C80高性能混凝土。与普通C80混凝土相比,掺加高贝利特掺合料的C80混凝土具有与外加剂适应性好、坍落度损失小、保水性好的特点,所配制的混凝土中、后期抗压强度高,抗渗、抗冻、抗碳化、耐侵蚀等耐久性能好。黄金尾矿经烘干、粉磨可直接作为混合材加以利用,在硅酸盐水泥中掺加15%黄金尾矿粉可制备32.5R普通硅酸盐水泥;黄金尾矿经高温煅烧（1000℃～1200℃）后,其活性得到提高,在制备32.5R火山灰水泥时的掺量可达30%;黄金尾矿粉与矿渣粉混合配制成复合型混合材,可进一步提高硅酸盐水泥中混合材的掺量,掺量增大到40%仍可满足生产32.5R复合水泥的要求。黄金尾矿作为原材料在水泥中进行资源化利用是切实可行的,这对黄金产业和水泥工业实现可持续发展具有重要意义。
王悦[10]（2006）在《硅酸盐水泥与高效减水剂相容性的影响因素研究》文中研究指明硅酸盐水泥与高效减水剂的相容性是影响新拌混凝土的工作性的重要因素。一些水泥品种由于相容性不好,而不被市场接受。在既有的减水剂产品范围内,如何通过调整水泥的化学及矿物组成,使其达到与高效减水剂的最佳相容性,这对于水泥生产具有指导意义。本文通过大量的试验,考察了太行水泥公司三个厂生产的普通硅酸盐水泥与市场上常用的8种高效减水剂的相容性情况。在详细分析了各种影响水泥与高效减水剂相容性因素的基础上,选取了5种较为重要的因素,通过正交试验的方法,考察16个自行配制的太行前景普通硅酸盐水泥样品与高效减水剂的相容性。结果表明:在试验指定的参数范围内,可溶性碱含量对于水泥与高效减水剂的相容性有着最为重要的影响,其余依次为水泥细度、石膏种类与比例、SO3含量、混和材（矿渣）掺量。找到了对于相容性来说每种因素的最佳水平参数和最差水平参数。试验中评价相容性的方法选用净浆流动度法。考虑到可溶性碱含量对相容性的重要影响,本文对该因素作了更加深入的研究,讨论了不同可溶性碱含量和不同减水剂掺量的情况下,水泥与高效减水剂相容性的差异。结果发现:减水剂掺量和可溶性碱含量共同决定水泥浆体的流动性。当减水剂掺量小于饱和掺量时,掺加适量的可溶性碱有助于提高水泥浆体的流动性,并减小流动性的经时损失。当减水剂掺量大于饱和掺量时,可溶性碱含量的影响很小。其原因在于可溶性碱可以改变水泥颗粒表面双电层的ζ-电位,从而影响减水剂的分散效果。本文试图通过水泥熟料水化过程的特征来反映水泥与高效减水剂的相容性。结果表明:水泥熟料的水化放热速率和水化放热量与相容性有着很好的相关性。水泥熟料水化进行的越快,最大放热速率越大,则水化放热量越大,高效减水剂发挥分散的效果越差,因而水泥与高效减水剂的相容性也就越差。
二、高贝利特水泥与高效减水剂适应性的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高贝利特水泥与高效减水剂适应性的研究（论文提纲范文）
（1）氧化石墨烯对高贝利特水泥基材料强度及抗蚀性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 HBC性能的研究进展 |
| 1.2.1 熟料质量影响HBC性能的研究进展 |
| 1.2.2 养护条件、掺合料及外加剂影响HBC性能的研究进展 |
| 1.3 GO影响水泥材料性能的研究现状 |
| 1.3.1 GO在水泥材料中的分散性影响研究 |
| 1.3.2 GO影响水泥材料工作性能的研究 |
| 1.3.3 GO影响水泥材料强度的研究 |
| 1.3.4 GO影响水泥材料耐久性的研究 |
| 1.4 GO水泥材料研究的不足 |
| 1.5 课题研究的内容、思路及创新点 |
| 1.5.1 课题研究的内容 |
| 1.5.2 课题研究的创新点 |
| 1.5.3 课题研究的思路 |
| 第二章 试验材料、设备及方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 水泥胶砂流动度及强度测试 |
| 2.3.1.1 水泥胶砂流动度及强度的配合比 |
| 2.3.1.2 水泥胶砂流动度及强度的测试方法 |
| 2.3.2 水泥净浆水化热测试 |
| 2.3.2.1 水泥净浆水化热的配合比 |
| 2.3.2.2 水泥净浆水化热的测试方法 |
| 2.3.3 水泥胶砂试件抗蚀性能的测试 |
| 2.3.3.1 水泥胶砂试件抗蚀性能的配合比 |
| 2.3.3.2 水泥胶砂试件全浸泡的测试方法 |
| 2.3.3.3 水泥胶砂试件氯离子渗透的测试方法 |
| 2.3.3.4 水泥胶砂试件半浸泡的测试方法 |
| 2.3.4 水泥胶砂试件的微观分析 |
| 2.3.4.1 XRD分析的原理 |
| 2.3.4.2 XRD分析的制样步骤 |
| 2.3.4.3 SEM分析的原理 |
| 2.3.4.4 SEM分析的制样步骤 |
| 第三章 氧化石墨烯对高贝利特水泥材料强度的影响研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验结果分析 |
| 3.2.1 GO的FTIR表征 |
| 3.2.2 水泥胶砂流动度及强度 |
| 3.2.3 GO/HBC净浆的水化热 |
| 3.2.4 GO/HBC材料的增强机理 |
| 3.2.4.1 SEM分析 |
| 3.2.4.2 XRD分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 全浸泡作用下氧化石墨烯对高贝利特水泥材料抗蚀性的影响研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验结果分析 |
| 4.2.1 全浸泡作用下GO/HBC材料的抗蚀性能 |
| 4.2.1.1 试件在清水中的强度变化 |
| 4.2.1.2 试件在硫酸钠、复合盐溶液中的强度及抗蚀系数变化 |
| 4.2.1.3 试件在氯化钠、复合盐溶液中的强度及抗蚀系数变化 |
| 4.2.2 GO/HBC材料抗氯离子渗透的能力 |
| 4.2.2.1 试件抗氯离子渗透的能力 |
| 4.2.3 全浸泡作用下GO/HBC材料受侵蚀的微观分析 |
| 4.2.3.1 XRD分析 |
| 4.2.3.2 SEM分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 半浸泡作用下氧化石墨烯对高贝利特水泥材料抗蚀性的影响研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验结果分析 |
| 5.2.1 半浸泡作用下GO/HBC材料的抗蚀性 |
| 5.2.1.1 试件在硫酸钠溶液半浸泡下的强度变化 |
| 5.2.1.2 试件在氯化钠溶液半浸泡下的强度变化 |
| 5.2.1.3 试件在复合盐溶液半浸泡下的强度变化 |
| 5.2.2 半浸泡作用下GO/HBC材料的微观分析 |
| 5.2.2.1 XRD分析 |
| 5.2.2.2 SEM分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（2）外加剂与矿物掺合料对硫铝酸盐水泥水化过程的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 硫铝酸盐水泥概述 |
| 1.2.1 硫铝酸盐水泥特性 |
| 1.2.2 硫铝酸盐水泥水化机理 |
| 1.3 硫铝酸盐水泥的研究进展 |
| 1.3.1 矿物组成对硫铝酸盐水泥性能的影响 |
| 1.3.2 外加剂对硫铝酸盐水泥性能的影响 |
| 1.3.3 矿物掺合料对硫铝酸盐水泥性能的影响 |
| 1.4 研究内容与目的 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第2章 试验原材料、设备及试验方法 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 单矿物的制备 |
| 2.1.2 高效减水剂 |
| 2.1.3 缓凝剂 |
| 2.1.4 矿物掺合料 |
| 2.1.5 其他材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 净浆凝结时间 |
| 2.3.2 吸附量 |
| 2.3.3 抗压强度 |
| 2.3.4 X-射线衍射分析 |
| 第3章 试验结果分析 |
| 3.1 由单矿物配制硫铝酸盐水泥 |
| 3.2 外加剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体凝结时间的影响 |
| 3.2.1 单掺减水剂对自制硫铝酸盐水泥浆体凝结时间的影响 |
| 3.2.2 复掺减水剂与缓凝剂对自制硫铝酸盐水泥浆体凝结时间的影响 |
| 3.2.3 复掺减水剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体凝结时间的影响 |
| 3.3 外加剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体吸附行为的影响 |
| 3.3.1 单掺减水剂对自制硫铝酸盐水泥浆体吸附行为的影响 |
| 3.3.2 复掺减水剂与缓凝剂对自制硫铝酸盐水泥浆体吸附行为的影响 |
| 3.3.3 复掺减水剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体吸附行为的影响 |
| 3.4 外加剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥抗压强度的影响 |
| 3.4.1 单掺减水剂对自制硫铝酸盐水泥抗压强度的影响 |
| 3.4.2 复掺减水剂与缓凝剂对自制硫铝酸盐水泥抗压强度的影响 |
| 3.4.3 复掺减水剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥抗压强度的影响 |
| 3.5 外加剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体水化产物的影响 |
| 3.5.1 复掺缓凝剂与减水剂对体系 15min水化产物的影响 |
| 3.5.2 复掺缓凝剂与减水剂对体系 7d体系水化产物的影响 |
| 3.5.3 复掺减水剂与掺合料对自制硫铝酸盐水泥浆体水化产物的影响 |
| 第4章 结论与展望 |
| 4.1 结论 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的学术论文及研究成果 |
| 致谢 |
（3）外加剂对贝利特—硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 水泥水化过程研究 |
| 1.2.2 工业副产品石膏在水泥中的应用 |
| 1.2.3 外加剂在水泥混凝土中的应用 |
| 1.2.4 水泥的耐久性和混凝土界面结构 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.4 实验方案设计 |
| 1.4.1 工业废石膏对水泥结构和性能的影响 |
| 1.4.2 早强剂对水泥结构和性能的影响 |
| 1.4.3 减水剂对水泥结构和性能的影响 |
| 1.4.4 耐久性及混凝土界面结构 |
| 1.5 技术路线 |
| 第二章 实验原料与研究方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 实验方案 |
| 2.2.2 样品制备 |
| 2.3 性能表征 |
| 2.3.1 游离氧化钙的测定 |
| 2.3.2 水泥细度检验 |
| 2.3.3 粒度分析 |
| 2.3.4 IR分析 |
| 2.3.5 凝结时间和安定性分析 |
| 2.3.6 抗压强度测试 |
| 2.3.7 XRD分析 |
| 2.3.8 DSC-TG和水化热分析 |
| 2.3.9 孔隙率分析 |
| 2.3.10 粘度分析 |
| 2.3.11 流动度分析 |
| 2.3.12 ζ-电位分析 |
| 2.3.13 减水剂的吸附量分析 |
| 2.3.14 抗硫酸盐侵蚀 |
| 2.3.15 抗氯离子侵蚀 |
| 第三章 工业废石膏对贝利特-硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响 |
| 3.1 水泥性能测试 |
| 3.1.1 凝结时间分析 |
| 3.1.2 抗压强度分析 |
| 3.1.3 安定性分析 |
| 3.2 微观机理分析 |
| 3.2.1 水化热分析 |
| 3.2.2 孔结构分析 |
| 3.2.3 XRD分析 |
| 3.2.4 SEM分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 等量SO_3条件下工业废石膏对贝利特-硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响 |
| 4.1 凝结时间分析 |
| 4.2 XRD分析 |
| 4.3 水化热分析 |
| 4.4 孔结构分析 |
| 4.5 抗压强度分析 |
| 4.6 TG分析 |
| 4.7 SEM-EDS分析 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 早强剂对贝利特-硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响 |
| 5.1 无机盐早强剂对水泥结构和性能的影响 |
| 5.1.1 凝结时间分析 |
| 5.1.2 抗压强度分析 |
| 5.1.3 孔结构分析 |
| 5.1.4 水化热分析 |
| 5.1.5 XRD分析 |
| 5.1.6 TG分析 |
| 5.1.7 SEM分析 |
| 5.2 有机早强剂对水泥结构和性能的影响 |
| 5.2.1 凝结时间分析 |
| 5.2.2 抗压强度分析 |
| 5.2.3 孔结构分析 |
| 5.2.4 水化热分析 |
| 5.2.5 XRD分析 |
| 5.2.6 TG分析 |
| 5.2.7 SEM分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 减水剂对贝利特-硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响 |
| 6.1 单一减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.1.1 净浆流动度 |
| 6.1.2 净浆 2h流动度损失率 |
| 6.1.3 浆体粘度 |
| 6.1.4 水泥 ζ-电位 |
| 6.1.5 吸附量 |
| 6.1.6 XRD分析 |
| 6.1.7 TG分析 |
| 6.2 复合减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.2.1 净浆流动度 |
| 6.2.2 净浆 2h流动度损失率 |
| 6.2.3 浆体粘度 |
| 6.2.4 水泥 ζ-电位 |
| 6.2.5 吸附量 |
| 6.2.6 XRD分析 |
| 6.2.7 TG分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 贝利特-硫铝酸钡钙水泥的耐久性和混凝土界面结构 |
| 7.1 抗硫酸盐侵蚀 |
| 7.1.1 实验结果分析 |
| 7.2 抗氯离子侵蚀 |
| 7.2.1 实验结果分析 |
| 7.3 混凝土界面结构 |
| 7.3.1 实验结果分析 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（4）高性能混凝土中组成材料的影响及选材要求（论文提纲范文）
| 1 水泥 |
| 2 骨料 |
| 3 矿物外加剂 |
| 4 化学外加剂 |
| 5 结语 |
（5）高贝利特水泥基低热灌浆材料的研制（论文提纲范文）
| 1 原材料及研制方案 |
| 1.1 原材料 |
| 1.2 研制方案 |
| 2试验内容及结果分析 |
| 2.1 偏高岭土对高贝利特水泥性能影响 |
| 2.2 粉煤灰对高贝利特水泥性能影响 |
| 2.3 最佳配比确定及测试结果 |
| 3 结论 |
（7）矿物掺合料对阿利特—硫铝酸盐水泥与减水剂适应性的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 适应性的概念与检测方法 |
| 1.2.1 适应性的概念与评价 |
| 1.2.2 适应性的检测方法 |
| 1.3 影响水泥与减水剂适应性的因素 |
| 1.3.1 关于适应性的研究进展 |
| 1.3.2 影响适应性的因素 |
| 1.4 减水剂的吸附特性与减水机理 |
| 1.4.1 减水剂的吸附特性 |
| 1.4.2 减水剂的减水机理 |
| 1.5 矿物掺合料在混凝土中的应用研究 |
| 1.5.1 矿物掺合料的研究进展 |
| 1.5.2 矿物掺合料的掺合料效应 |
| 1.5.3 矿物掺合料的复合效应 |
| 1.6 研究目的与内容 |
| 第二章 实验过程与方法 |
| 2.1 原料与设备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验仪器与设备 |
| 2.2 实验内容与方法 |
| 2.2.1 C_4A_3S矿物的合成及其混合料的制备 |
| 2.2.2 水泥的制备 |
| 2.2.3 净浆试体成型及养护 |
| 2.2.4 减水剂吸附量的测定 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 熟料中 f-CaO 的测定 |
| 2.3.2 水泥标准稠度用水量及凝结时间的测定 |
| 2.3.3 水泥净浆流动度的测定 |
| 2.3.4 抗压强度的测试 |
| 2.3.5 减水剂的分子结构分析 |
| 2.3.6 物相组成分析 |
| 2.3.7 微观结构分析 |
| 2.3.8 水化热分析 |
| 2.3.9 光学显微镜分析 |
| 2.3.10 结合水测定 |
| 第三章 阿利特-硫铝酸盐水泥熟料的制备 |
| 3.1 C_4A_3S单矿物的合成 |
| 3.2 水泥熟料的制备 |
| 3.2.1 矿物组成设计 |
| 3.2.2 生料的易烧性 |
| 3.2.3 熟料的岩相分析 |
| 3.2.4 熟料的 XRD 分析 |
| 3.3 工业水泥熟料的矿物分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 矿物掺合料对阿利特-硫铝酸盐水泥吸附行为的影响 |
| 4.1 减水剂标准曲线的测定 |
| 4.2 单矿物对减水剂的吸附 |
| 4.2.1 C_4A_3S单矿物及其混合料对 FDN 的吸附 |
| 4.2.2 C_4A_3S单矿物及其混合料对 AS 的吸附 |
| 4.3 阿利特-硫铝酸盐水泥对减水剂的吸附 |
| 4.3.1 对 FDN 的吸附 |
| 4.3.2 对 AS 的吸附 |
| 4.4 矿物掺合料对阿利特-硫铝酸盐水泥吸附特性的影响 |
| 4.4.1 矿物掺合料对减水剂的吸附 |
| 4.4.2 粉煤灰对吸附特性的影响 |
| 4.4.3 矿渣对吸附特性的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 矿物掺合料与减水剂对阿利特-硫铝酸盐水泥工作性能的影响 |
| 5.1 减水剂的饱和点掺量 |
| 5.2 矿物掺合料对标准稠度用水量的影响 |
| 5.2.1 粉煤灰对标准稠度用水量的影响 |
| 5.2.2 矿渣对标准稠度用水量的影响 |
| 5.3 矿物掺合料对减水率的影响 |
| 5.3.1 粉煤灰对减水率的影响 |
| 5.3.2 矿渣对减水率的影响 |
| 5.4 矿物掺合料对水泥净浆流动度的影响 |
| 5.4.1 水泥净浆流动度及流动度经时损失 |
| 5.4.2 粉煤灰对水泥净浆流动度及经时损失的影响 |
| 5.4.3 矿渣对水泥净浆流动度及经时损失的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 矿物掺合料与减水剂对阿利特-硫铝酸盐水泥物理力学性能的影响 |
| 6.1 减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.1.1 对水化性能的影响 |
| 6.1.2 对物理力学性能的影响 |
| 6.2 粉煤灰与减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.2.1 对水化性能的影响 |
| 6.2.2 对物理力学性能的影响 |
| 6.3 矿渣与减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.3.1 对水化性能的影响 |
| 6.3.2 对物理力学性能的影响 |
| 6.4 复掺矿渣粉煤灰与减水剂对水泥性能的影响 |
| 6.4.1 对水化性能的影响 |
| 6.4.2 对物理力学性能的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（8）低能耗、低排放、高性能、低热硅酸盐水泥及混凝土的应用（论文提纲范文）
| 1 前 言 |
| 2 熟料制备 |
| 2.1 熟料组成设计原则 |
| 2.2 熟料制备 |
| 3 水泥性能 |
| 3.1 工作性 |
| 3.2 强度 |
| 3.2.1 标准养护条件 |
| 3.2.2 高温养护条件 |
| 3.3 水化放热特征 |
| 3.4 抗化学侵蚀性能 |
| 3.5 耐磨及干缩性能 |
| 4 典型混凝土 (HBC高强、高性能混凝土) 性能及应用 |
| 4.1 工作性能 |
| 4.2 抗压强度 |
| 4.3 抗折、劈拉强度 |
| 4.4 抗冻性能 |
| 4.5 干缩性能 |
| 5 水工大体积混凝土 |
| 5.1 绝热温升 |
| 5.2 抗裂能力 |
| 6 结 论 |
（9）黄金尾矿在水泥中的资源化利用研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景和依据 |
| 1.1.1 我国矿山固体废弃物的综合利用的现状和存在的问题 |
| 1.1.1.1 我国矿山固体废弃物堆存情况 |
| 1.1.1.2 矿山固体废弃物带来的危害 |
| 1.1.1.3 矿山固体废弃物的治理及应用 |
| 1.1.2 高贝利特水泥概述及研究进展 |
| 1.1.2.1 高贝利特水泥概述 |
| 1.1.2.2 高贝利特水泥研究进展 |
| 1.1.3 黄金尾矿的综合利用 |
| 1.2 本课题研究意义和创新之处 |
| 1.3 课题进行的技术路线 |
| 2 黄金尾矿在煅烧高贝利特水泥熟料中的应用 |
| 2.1 原材料的分析与评价 |
| 2.2 高贝利特水泥熟料的制备和表征 |
| 2.2.1 高贝利特水泥熟料的制备 |
| 2.2.1.1 高贝利特水泥生料的配制 |
| 2.2.1.2 高贝利特水泥生料的煅烧 |
| 2.2.2 高贝利特水泥熟料的表征 |
| 2.2.2.1 熟料的游离氧化钙含量 |
| 2.2.2.2 熟料的XRD 测试分析 |
| 2.2.2.3 熟料的岩相显微分析 |
| 2.2.2.4 熟料的SEM 显微分析 |
| 2.3 高贝利特水泥的水化反应和胶凝性能 |
| 2.3.1 高贝利特水泥水化产物的表征 |
| 2.3.1.1 水化产物的XRD 分析 |
| 2.3.1.2 水化产物的DTA 分析 |
| 2.3.1.3 水化产物的SEM 分析 |
| 2.3.2 高贝利特水泥胶凝性能 |
| 2.3.2.1 力学强度性能 |
| 2.3.2.2 其它主要性能测试 |
| 2.3.2.3 掺量对硅酸盐水泥性能的影响 |
| 2.4 小结 |
| 3 黄金尾矿在配制高性能混凝土中的应用 |
| 3.1 试验原材料 |
| 3.1.1 水泥 |
| 3.1.2 细集料 |
| 3.1.3 粗集料 |
| 3.1.4 矿物外加剂 |
| 3.1.5 化学外加剂 |
| 3.1.6 水 |
| 3.2 试验方法 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 混凝土的配合比、工作性、强度 |
| 3.3.2 混凝土的耐久性试验 |
| 3.3.2.1 混凝土的抗渗性试验 |
| 3.3.2.2 混凝土的抗冻融试验 |
| 3.3.2.3 混凝土的碳化试验 |
| 3.3.2.4 混凝土的耐侵蚀试验 |
| 3.3.2.5 混凝土的碱集料反应 |
| 3.3.3 混凝土的收缩试验 |
| 3.4 小结 |
| 4 黄金尾矿在配制水泥混合材中的应用 |
| 4.1 黄金尾矿单掺作为水泥混合材试验 |
| 4.1.1 黄金尾矿粉的制备 |
| 4.1.2 掺15%黄金尾矿的普通硅酸盐水泥 |
| 4.1.3 掺30%黄金尾矿粉的火山灰水泥 |
| 4.2 黄金尾矿与矿渣复合作为水泥混合材试验 |
| 4.2.1 复合型混合材的配比 |
| 4.2.2 复合水泥的配制 |
| 4.2.3 复合水泥的性能 |
| 4.3 小结 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 在读期间发表论文目录 |
| 致谢 |
（10）硅酸盐水泥与高效减水剂相容性的影响因素研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 本文的研究背景和研究目的 |
| 1.2 水泥熟料水化机理的概述 |
| 1.3 高效减水剂的作用机理 |
| 1.4 高效减水剂与水泥的相容性 |
| 1.5 影响水泥和高效减水剂相容性的因素 |
| 1.6 相容性的量化评价模型 |
| 1.7 本文的主要研究内容 |
| 第2章 水泥与高效减水剂相容性的对比试验 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.2 相容性试验方法和评价指标 |
| 2.3 水泥与高效减水剂相容性试验结果 |
| 2.4 水泥颗粒特性参数和颗粒分布曲线的测定 |
| 2.5 水泥可溶性碱含量的测定 |
| 2.6 水泥和高效减水剂相容性的综合评价 |
| 2.7 水泥和高效减水剂相容性影响因素的分析 |
| 2.8 本章结论 |
| 第3章 水泥与高效减水剂相容性的正交试验 |
| 3.1 正交试验设计 |
| 3.2 正交试验结果及相容性分析 |
| 3.3 正交试验结果的验证试验 |
| 3.4 本章结论 |
| 第4章 可溶性碱含量对水泥和高效减水剂 |
| 4.1 试验方案及原材料 |
| 4.2 试验结果及分析 |
| 4.3 本章结论 |
| 第5章 水泥熟料的对比试验 |
| 5.1 试验方案和原材料 |
| 5.2 试验结果及分析 |
| 5.3 本章结论 |
| 第6章 结论与建议 |
| 6.1 本文主要结论 |
| 6.2 研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
四、高贝利特水泥与高效减水剂适应性的研究（论文参考文献）
- [1]氧化石墨烯对高贝利特水泥基材料强度及抗蚀性能的影响[D]. 蒙坤林. 广西科技大学, 2019(09)
- [2]外加剂与矿物掺合料对硫铝酸盐水泥水化过程的影响[D]. 刘元鹏. 西安建筑科技大学, 2016(02)
- [3]外加剂对贝利特—硫铝酸钡钙水泥结构和性能的影响[D]. 刘博. 济南大学, 2016(03)
- [4]高性能混凝土中组成材料的影响及选材要求[J]. 陈文志. 建筑技术开发, 2014(03)
- [5]高贝利特水泥基低热灌浆材料的研制[J]. 杨萍,袁晓宁,樊晓苓,杨进超. 粉煤灰综合利用, 2012(05)
- [6]高贝利特水泥的性能与改性[J]. 李国辉,尹国英. 上海建材, 2012(03)
- [7]矿物掺合料对阿利特—硫铝酸盐水泥与减水剂适应性的影响[D]. 刘通. 济南大学, 2012(04)
- [8]低能耗、低排放、高性能、低热硅酸盐水泥及混凝土的应用[J]. 隋同波,范磊,文寨军,王晶. 中国材料进展, 2009(11)
- [9]黄金尾矿在水泥中的资源化利用研究[D]. 张国强. 苏州大学, 2009(09)
- [10]硅酸盐水泥与高效减水剂相容性的影响因素研究[D]. 王悦. 清华大学, 2006(02)