一、软土、残积土的液、塑性指标的试验方法探讨（论文文献综述）
秦志光[1]（2021）在《珊瑚礁砂地震液化特性与抗液化处理方法研究》文中研究指明珊瑚礁砂是由珊瑚礁岩体等经侵蚀、破碎并沉积的生物碎屑,与学术界所谓的钙质砂存在一定的差异。于工程所在地疏浚珊瑚礁岩土作为工程地基或基础,往往取材方便,可大幅降低建设成本并有效缩短工期。近年来我国企业在“一带一路”海上丝绸之路沿线海洋国家承担了越来越多的珊瑚礁砂吹填土工程建设。珊瑚礁砂全球分布广泛,遭受地震灾害的可能性较高,历史有记录以来地震过程中曾出现多次珊瑚礁砂土场地液化现象,并造成了严重的液化地质灾害与工程灾害。然而,目前关于珊瑚礁砂的液化可能性存在较大的争议,认为珊瑚礁砂场地不会液化或较难液化,珊瑚礁砂的液化特性尚没有研究清楚。另外,珊瑚礁砂场地较难液化并不等于不会液化,由于缺乏理论支持,工程实际中往往需要采取较高的抗液化地基处理措施,但是采用何种抗液化处理措施、如何评价抗液化处理效果,目前缺乏针对珊瑚礁砂地基的液化评价标准、填土地基形成及地基处理相关技术标准,若依据基于陆源砂的技术手段与方法,很可能低估珊瑚礁砂的抗液化能力,造成极大的浪费。本文对珊瑚礁砂开展动三轴试验、渗透试验、体积变形试验,分析珊瑚礁砂的抗液化强度、孔压增长与消散特征,探索密实法、排水法等抗液化地基处理措施的可行性、有效性、可靠性,建立基于原位测试指标的珊瑚礁砂地基液化评价方法与标准。论文主要完成了以下工作:（1）开展珊瑚礁砂动三轴试验,针对较普遍存在的动应力衰减现象进而容易给出明显高于实际抗液化强度的结果,根据等效循环振次的内涵与原理提出对实测振次进行校正的方法,分析级配、有效围压、固结比、相对密度以及橡皮膜嵌入效应等对珊瑚礁砂的抗液化强度的影响,为构建珊瑚礁砂液化评价标准提供试验依据。（2）探索珊瑚礁砂孔压增长规律,分析循环活动性的特点、形成条件以及对孔压发展的影响,甄选孔压增长计算模型并给出模型试验参数。（3）开展珊瑚礁砂渗透与体积变形试验,分析渗透特性的影响因素及其结果并据此建立珊瑚礁砂的渗透计算模型,给出相应的体积压缩系数,为珊瑚礁砂孔压增长与消散数值计算提供试验参数。（4）依托苏丹港、沙特RSGT、东帝汶等多个海内外珊瑚礁砂疏浚吹填土地基工程,探讨珊瑚礁岩土地基地层特征,分析强夯、振冲等密实法抗液化处理的有效加固深度、加固效果及地基承载力,建立有效加固深度计算经验关系公式或相关经验关系,建立基于原位测试指标的珊瑚礁砂液化评价判别方法与标准,并根据1993年关岛、2010年海地珊瑚礁砂地震液化实测标贯击数对临界曲线进行校准。（5）从经典液化机理解释以及体积相容方程出发,探讨排水法进行抗液化处理的理论依据,开展水平排水、竖向碎石桩排水等试验工况下的孔压增长与消散数值计算,给出“二元地质结构”填土场地不同土层厚度及地面高程的计算确定方法;对东帝汶珊瑚礁砂地基碎石桩排水法抗液化进行设计,确定碎石桩直径、间距等抗液化处理施工参数,分析碎石桩等排水法处理措施的有效性与影响因素。
冯品基[2]（2021）在《北戴河新区粉质黏土物理力学性质与地基承载力研究》文中提出上世纪中期以来,各国学者对于地基土物理力学性质和地基承载力的研究已经取得了一定的成果。时至今日,对地基土的研究仍未停止,地基承载力更被视为重点研究对象。本文基于北戴河新区地基土的工程特点,采用现场原位试验、室内土工试验以及理论分析等方法,系统研究了区域地基土的物理力学特性及地基承载力,为新区开发和工程设计提供了有价值的物理力学参数。采用现场调查、原位测试和室内试验的手段,获取了北戴河新区地基土的分布特征、结构构造及物理力学参数。鉴于北戴河新区地基土分布主要为粉质黏土的特殊性,本文仅对粉质黏土的工程性质开展了系统的研究。通过大量的土工试验,测得了北戴河新区粉质黏土各项物理力学指标参数,分析了各项指标间的相关性,拟合了各项指标间的回归方程。基于弹塑性力学和极限平衡理论,推导了局部剪切破坏模式下粉质黏土的地基承载力公式。在勘察场地展开了标准贯入试验,拟合出标贯锤击数与地基承载力特征值间的回归方程,并与推导出的理论公式及Terzaghi公式进行了对比分析,结合工程实例对公式的适用性进行了验证。本文的试验成果,为北戴河新区岩土工程勘察和设计提供了可靠的基础数据。建立的地基承载力公式,可供北戴河新区基础工程设计参考应用。
Editorial Department of China Journal of Highway and Transport;[3]（2021）在《中国路基工程学术研究综述·2021》文中提出作为路面的基础,稳定、坚实、耐久的路基是确保路面质量的关键,而中国一直存在着"重路面、轻路基"的现象,使得路基病害导致的路面问题屡禁不止。近年来,已有越来越多的学者注意到了路面病害与路基质量的关联性,从而促进了路基工程相关的新理论、新方法、新技术等不断涌现。该综述以近几年路基工程相关的国家科技奖的技术创新内容、科技部及国家自然科学基金项目、优秀中文权威期刊的论文、Web of Science中的高水平论文的关键词为依据,系统分析了国内外路基工程五大领域的研究现状及未来的发展方向。具体涵盖了:地基处理新技术、路堤填料工程特性、多场耦合作用下路堤结构性能演变规律、路堑边坡的稳定性、路基支挡与防护等。可为路基工程领域的研究人员与技术人员提供参考和借鉴。
苏伟林[4]（2021）在《复合地层盾构掘进滚刀荷载与磨损预测方法研究》文中认为复合地层盾构掘进中地层性质的变异性和复杂性为盾构机的选型与设计带来了巨大挑战,滚刀作为复合地层盾构掘进的主力刀具,其荷载计算与合理配置是盾构选型的重点和难点。同时,复合地层掘进过程中开挖面中广泛分布着高强度、高磨蚀性地层,并且地层性质变化剧烈,使滚刀面临着复杂恶劣的工作环境而容易发生刀圈偏磨、断裂、刀轴损坏、刀盘荷载剧增、掘进困难甚至盾构卡机等不良后果。为了探究复合盾构掘进中开挖面与滚刀之间的相互作用,分析地层性质与掘进参数对盾构滚刀荷载的影响,实现盾构机刀盘、地层性质与掘进参数的相互适应,同时减少开仓检测、换刀带来的风险与成本,进而提高盾构掘进施工效率,针对盾构滚刀荷载计算方法与磨损预测模型展开研究,主要的研究成果如下:（1）以多个复合地层盾构工程为例进行地层抗剪强度指标统计,引入多峰分布概率密度函数进行拟合,提出了不同类型地层间的强度界限值与地层差异系数计算方法,为后续复合地层滚刀荷载计算提供依据;根据统计结果得到各案例地层强度分布情况,根据岩石破碎角理论给出不同差异系数地层的滚刀间距与超前量取值范围;滚刀在土体、软岩等地层中因切向荷载不足以提供其启动扭矩而停止转动是滚刀偏磨的主要原因,因此滚刀的布置应满足滚刀承载力与启动扭矩的共同要求,在此基础上建立了复合地层盾构刀盘布置设计流程;（2）由于切削机理不同,滚刀在土体地层中的荷载计算不宜采用现有CSM模型。为此建立了土体地层中的滚刀荷载计算模型,该模型中滚刀荷载包含土体压缩力、侧面动剪切力、土体加速惯性力以及动摩擦阻力,并据此给出了滚刀荷载算例;针对在土-岩过渡层难以选取合适的滚刀荷载计算模型的问题,根据土层、岩层及过渡层的强度界限值,提出了滚刀在土-岩过渡层中掘进时的荷载计算方法,实现了复合地层中滚刀荷载的分段求解;建立了考虑岩石强度应变率效应的CSM模型,为刀盘转速对滚刀荷载及刀盘扭矩的影响研究提供了理论依据;（3）在环向变材料原型滚刀掘进试验中,滚刀在依次切削粉质黏土、M2.5水泥砂浆、C15混凝土与C30混凝土时的荷载整体上呈阶梯增大的趋势,并始终处于波动状态;滚刀的荷载会随刀间距的增大有一定程度的增大,但增幅较小;滚刀的荷载均随刀圈贯入度的增大呈近似的线性增大趋势,当切削脆性材料时该规律尤为明显,与CSM模型结论相符。随着滚刀贯入度的增大,滚刀荷载的波动幅度也有一定程度的增大;当刀盘转速增大时,滚刀荷载也呈增大趋势,其原因是切削速率的增大造成混凝土等材料动态强度增大。基于试验数据,对考虑岩石动态强度的CSM模型中的应变率效应参数进行了标定;（4）根据环径向变材料掘进试验结果,当周围材料不能为被切削区域提供足够的约束而存在等效临空面时,滚刀荷载出现骤减现象,此时围压状态变化造成材料强度不确定而不能采用CSM模型,因此,对于复合地层中的滚刀荷载,宜采用本文提出的复合地层滚刀荷载分段求解方法进行计算;滚刀荷载在不同材料交界面处的变化幅度远大于各区域荷载均值的变化幅度,并且随着刀盘转速的增大,滚刀荷载在交界面处的变化幅度也随之增大。因此,地层的反复变化会造成滚刀荷载的剧烈波动,滚刀刀圈、刀轴等部位可能因此更容易发生疲劳破坏。同时,过高的刀盘转速也会缩短滚刀的使用寿命;（5）根据盾构滚刀掘进试验结果对材料的HJC、FHWA本构模型中的率效应参数、损伤参数进行对比修正后分别进行了滚刀破岩与切削土体数值计算,计算结果显示:当切削速度增大时,滚刀破岩荷载均值呈对数函数形式增大,其波动幅度减小;当切削深度增加时,不仅滚刀破岩荷载均值增大,其波动幅度也急剧增大;滚刀切削土体荷载平均值随切削深度呈二次幂函数形式增大,与滚刀破岩时的线性增大趋势不同;滚刀切削土体荷载水平随上覆土压力增大线性增大,可据此计算不同埋深下滚刀荷载的大小,弥补了室内滚刀掘进试验无法考虑开挖面围压状态的缺点;（6）在较为准确的滚刀荷载计算模型的基础上,将相对硬度指标CAI值引入Archard磨损定律,基于塑性去除机制以及刀圈与开挖面间的相对运动分析建立了刀具正常磨损量预测模型,并据此对实际工程中滚刀正常磨损量与掘进距离之间的关系进行预测,预测结果表明,滚刀累计磨损量预测值反映了实际工程中滚刀磨损量的整体水平和变化趋势;考虑到在盾构掘进过程中地层性质与盾构机掘进参数较强的变异性,建立了复合地层滚刀磨损失效概率预测模型,从而避免了由于地质参数和施工参数的变化而导致的磨损误判。
李慧爽[5]（2020）在《盘锦辽滨地区第四纪地层物理力学性质的相关性分析及机制研究》文中研究表明室内土工试验是使用专用的仪器设备,按详细的操作规程,在室内对岩土试样进行的测试,是目前使用最普遍的设计参数获得方法。原位测试是在不采取土样的情况下,在使用特定的仪器设备,在地层原位进行的试验测试。原位测试方法除了直接确定某些岩土参数外,还可以通过相关分析得出经验公式或数据对照表来间接取得其它参数,但这种经验公式或对照表与不同地区、不同沉积环境、不同岩性的土体有密切的关系,不易生搬硬套。另外,由于某个要求的实验条件不易达到,或者虽然通过专用设备和特殊工艺能获取到的参数,但试验费用相对较高,所需时间较长,与经济上的合理性和工期要求发生矛盾,所以采用比较便捷、经济的测试结果,通过经验公式得到相应的参数,是很多研究者研究和探索方向。盘锦辽滨地区位于渤海辽东湾的北部,大辽河入海之前大转弯段的右岸。地貌上属下辽河平原的河口三角洲,地面高程一般在3～4m之间,地表岩性主要为冲积、冲海积成因的粉土、粉质粘土,填海造陆区地表为人工吹填土及素填土。辽宁工程勘察设计院在盘锦辽滨地区实施了大量的岩土工程勘察项目,获得的数量巨大的室内土工试验资料和原位测试（主要是标准贯入试验）成果,利用这些资料和成果总结出土的室内试验物理力学指标与原位测试数据（主要是标准贯入试验锤击数）之间的相关关系,将给该区及地质条件相似地区的岩土工程勘察取样测试工作带来很大的方便,降低成本,提高效率。本文以盘锦辽滨地区岩土工程勘察项目室内试验测得的第四纪粉土、粉质粘土和粘土层的物理、力学指标参数,和标准贯入试验成果为样本,使用回归分析方法,建立孔隙比与标准贯入试验锤击数、孔隙比与含水量、湿密度与标准贯入试验锤击数、湿密度与含水量、压缩模量与标准贯入试验锤击数、抗剪强度指标粘聚力C与标准贯入试验锤击数、抗剪强度指标内摩擦角φ与标准贯入试验锤击数、压缩模量与液性指数、压缩模量与湿密度、压缩模量与含水量、抗剪强度指标粘聚力C与含水量、抗剪强度指标内摩擦角φ与含水量等参数之间的一元线性回归方程,通过相关性检验,相关性显着。用所得经验公式进行指标推算验证,效果理想,达到了预期目的。
王安辉[6]（2020）在《软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究》文中认为由于水平荷载和地震液化引起的桩基侧移过大或桩身结构强度破坏等工程事故屡见不鲜,有效提升软弱地层中桩基础的水平承载力与抗震性能是岩土工程中亟需解决的挑战,也是桩基工程研究的热点和难点问题。劲芯复合桩（简称复合桩）是将水泥土搅拌桩（或高压旋喷桩）与高强度的预制混凝土管桩联合形成的一种复合材料新桩型。工程实践表明预制混凝土管桩周围的水泥土可显着提高其竖向承载力,但国内外对劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能的研究尚处于探索阶段,已有成果难以指导工程实践。本文采用现场试验、室内模型试验、数值模拟和理论分析相结合的方法,对软土地基中劲芯复合桩的水平承载性能及可液化土层中劲芯复合桩的抗震性能开展系统研究,研究成果可为软弱地层中劲芯复合桩的水平承载力与抗震设计计算方法提供理论依据。论文的主要研究内容和成果如下:（1）通过3个不同场地桩基水平承载力现场试验,评价了软土地基中水泥土桩加固对预制混凝土管桩水平承载性能的提升效果。6根劲芯复合桩和3根PHC管桩的测试结果表明,采用水泥土桩加固桩周软土能有效提高PHC管桩的水平临界荷载及水平极限承载力,并可明显降低PHC管桩的桩身位移与弯矩。水泥土桩桩径与混凝土芯桩桩径之比为1.5～2.5的劲芯复合桩,其水平临界荷载比未加固的PHC管桩增大33%～50%,相同荷载作用下的桩头水平位移比未加固的PHC管桩减少40%～70%。增加水泥土桩桩径和混凝土芯桩桩径均可提高劲芯复合桩的水平承载能力。（2）水泥土加固提高桩侧土抗力和降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤是水泥土桩提升预制混凝土管桩水平承载性能的内在机理。水平受荷复合桩中混凝土芯桩、水泥土与桩周软土协同工作,共同抵抗水平荷载;水泥土加固不仅可大幅提高桩侧土抗力进而限制桩身变形的发展,而且可降低或延缓混凝土芯桩的受拉损伤,进而提高复合桩的水平承载性能。揭示了水泥土桩参数对复合桩水平承载性状的影响规律,增大水泥土桩桩径和提高水泥土强度均可提高复合桩的初始刚度和极限土抗力,但存在临界水泥土强度;水泥土桩桩长在10倍的芯桩桩径范围内,水泥土加固可有效提高复合桩的水平承载力。（3）考虑混凝土芯桩桩周水泥土和软黏土的土抗力分担及混凝土芯桩的非线性,提出了软土地基中劲芯复合桩水平承载力p-y曲线计算方法。将水泥土视为硬黏土,结合现有软黏土和硬黏土地基中桩基的p-y曲线模型,考虑水平荷载作用下桩周水泥土和软黏土的土抗力分担比例,并引入混凝土芯桩的弯矩–曲率关系考虑芯桩的非线性,构建了软土地基中劲芯复合桩水平承载特性p-y曲线模型。工程实例现场实测结果验证了该模型理论计算的合理性。采用本文提出的p-y曲线模型分析了水泥土桩桩径、桩长和强度、混凝土芯桩弹性模量及桩头约束条件等对复合桩水平受荷性状的影响规律。（4）水泥土加固能够有效提升可液化地基中预制混凝土管桩的抗震性能,其内在机理是水泥土提高桩身约束效应和降低桩周土体循环剪应变。在地震作用下,水泥土桩加固可有效限制群桩基础周围土层中超孔隙水压力的发展,进而限制了因地震液化导致的土体刚度退化及场地基本周期的增加。复合桩工况中上部结构侧向位移和筏板沉降比未加固的预制管桩工况均大幅减少,水泥土桩加固深度越大则减少幅度越明显。桩周水泥土可有效限制其加固深度范围内的桩身截面弯矩的增长,可使桩身最大弯矩减少达70%,但不同水泥土加固深度下桩身出现动弯矩峰值的位置不同。（5）明确了水泥土桩设计参数（桩径、桩长和模量）、砂土相对密实度及震动强度等因素对砂土-复合桩-上部结构地震响应的影响规律,定量评价了复合桩场地的抗液化性能与复合桩的弯曲失效特征,进而提出了可液化场地中劲芯复合桩的抗震设计要点。增大水泥土桩桩径可大幅提高复合桩的抗震性能;当水泥土剪切模量与砂土剪切模量之比小于45时,增大水泥土剪切模量可有效提高复合桩的抗震性能;当液化土层较薄时,水泥土桩长度应穿过可液化土层,而在深厚液化土层地区,水泥土桩长度应不小于10 m;桩基在水泥土与可液化砂土交界处会产生较大的弯矩响应,该部位应采取必要的抗震构造措施。（6）揭示了桩筏连接形式对可液化土层中劲芯复合桩地震响应及抗震性能的影响规律和机理。相比连接式桩筏（CPR）基础,采用非连接式桩筏（DPR）基础可降低地基土体的液化趋势,进而限制土体因液化产生的刚度衰减;中粗砂垫层的隔震效应使得DPR工况中地基土体和上部结构的加速度反应均低于CPR工况;DPR基础的整体性和刚度相对较差,导致地震作用下DPR工况中上部结构侧向位移和筏板沉降均较CPR工况增大50%以上;CPR工况中复合桩的最大弯矩出现在桩头,而DPR工况中桩身最大弯矩出现在距桩头1/3～1/2桩长处,但DPR工况中桩身弯矩峰值较CPR工况减少近50%。
蚁曼冰[7]（2020）在《MICP技术加固软土的物理力学性能研究》文中指出近年来,微生物诱导碳酸钙沉淀技术（Microbial Induced Carbonate Precipitation,MICP）作为一种新型的土体加固技术,其研究日益增多。该技术是微生物降解生成碳酸根离子与游离的钙离子结合成有胶凝性质的碳酸钙沉淀,能填充土颗粒间孔隙同时胶结分散的土颗粒进而改善其工程力学性能。本文利用MICP技术对软土进行加固,以养护时间、营养液浓度、菌液浓度、菌液与营养液的比例、反应液与土的比例、钙源为影响因素,以密度、含水率、液塑限、干密度、碳酸钙含量、微观形貌、矿物晶体成分、抗剪强度、压缩性能为指标,进行MICP技术加固软土性能的试验研究,本文主要的研究内容及成果如下:（1）MICP加固软土的物理性质及微观结构分析:MICP作用过程尿素水解消耗水分,使得含水率下降,碳酸钙生成使得密度、干密度的量略有增加,液塑限及塑性指数降低。通过SEM、XRD试验观测到球状的碳酸钙及其衍射峰,从微观角度验证MICP加固软土的机理。（2）MICP加固软土的抗剪强度分析:采用干粉拌和法加固软土,其抗剪强度较泥浆固结重塑土均提高,是泥浆固结重塑软土的1.15-4.86倍。增加养护天数、增大菌液浓度、减少反应液与土的比例、选用营养液浓度为1.5mol/L、菌液与营养液比例为1:1、乙酸钙为钙源,都可提高MICP加固的软土的抗剪强度。反应液与重塑软土的比例为10%的试样的抗剪强度较原重塑软土提高43%。（3）MICP加固软土的压缩性能分析:干粉与反应液拌和加固,养护后软土压缩性较泥浆固结重塑土减小,压缩系数a1-2可减少13.72%,ES,1-2可增加6.95%。反应龄期、生物反应物、催化剂等因素都会影响压缩性能。加固重塑软土较原重塑软土,a1-2值可减小5.16%,ES,1-2可提高6.04%,压缩性改善。（4）MICP加固的软土的物理指标与力学指标之间存在一定的相关性,可通过简单的物理指标预测力学指标。上述研究表明:MICP技术加固软土,可以有效改善软土的物理力学性能,为今后MICP技术加固软土运用于实际工程提供理论支持。
李青隆[8]（2020）在《酸蚀花岗岩残积土的蠕变特性及饱和含水率时变特征》文中提出自然和人类工程活动产生的酸污染会显着影响岩土体的物理力学性质。花岗岩残积土（GRS）广泛分布于我国的东南地区,当斜坡遭受酸蚀时,其长期稳定性主要受水-土物理化学作用下滑带土的物理力学性质时变影响。目前有关GRS的研究中,针对水化学环境对其物理力学特性的影响,以本构模型、变形特征、损伤力学特性、物理参数的研究获得的理论和规律,仍不能完全评估实际工程中酸蚀斜坡的变形特征与稳定性。为了明确和量化酸蚀作用对GRS物理力学指标的影响,提高边坡稳定性评估的精准性。本文以主要矿物配比合成GRS,测试酸蚀GRS的蠕变特性及饱和含水率变化特征。得到了如下研究结论:1、本文揭示了酸蚀与非酸蚀GRS的蠕变特性在应变、长期强度、以及参数指标方面存在的差异。该差异大小取决于酸度和酸化时长,并表现出一定的临界特征。具体表现在GRS长期强度与酸度界限值（p H=4）密切相关,短期内无酸或弱酸（p H=7、5）作用后的应变强于中强酸（p H=4、3）,中强酸的加入会提高GRS的强度。而当酸化时长t≥15d时,中强酸作用下的应变总体强于无酸或弱酸,即酸化时长达到数周后酸会降低GRS的强度。2、通过试样破坏的方式探究了酸蚀GRS饱和含水率变化特征,发现饱和含水率为非恒值,且与酸度、酸化时长的关联函数式为:=（67）9)（）+(7,并揭示了酸蚀GRS蠕变过程中的饱和含水率与蠕变特性的联系。饱和含水率变化规律,具体表现在p H=4是影响饱和含水率变化特征的酸度特征值,当p H>4时,饱和含水率在t=15d时存在峰值;而在应力σ≤300k Pa,酸蚀后GRS的饱和含水率随竖向压力增大呈单调线性递减,且σ=300k Pa为非线性关系转折点。3、开展了酸蚀GRS模型试验的应用与分析,获得酸蚀GRS斜坡稳定性与非酸蚀的差异特征,通过酸蚀GRS的蠕变特性与饱和含水率进行其稳定性分析,酸蚀后GRS斜坡失稳启滑时间延长,其降雨滑坡过程比无酸蚀斜坡的总应变量降低20%以上,酸蚀的斜坡在浅层失稳后将再次进入等速蠕变阶段,且在后续降雨作用下更易发生突发性滑坡,其斜坡失稳的危险程度相对更高。
郑可[9]（2020）在《饱和—非饱和风化花岗岩残积土力学特性与本构关系研究》文中认为花岗岩残积土常见于我国广东、福建等地,在工程建设中时常碰见。因为在施工过程中对残积土各项性质了解不充分,导致出现施工偏差,支护设计错漏,预防准备不足,路堑滑坡、基坑坍塌、不均匀沉降等问题,造成了较大的经济、财产损失,甚至出现人员伤亡事故。因此,本文以广东德庆地区风化花岗岩残积土原状样为试验材料,开展残积土土样饱和-非饱和情况下的力学特性试验。对其持水特性、抗剪强度、本构关系开展研究,并为实际工程建设提供一定的参考价值。本文系统开展了含水率、粒径分析、矿物成分分析等试验,不难发现:肇庆地区的花岗岩残积土在天然状态下含水率为21.39%,组成的主要矿物成分为高岭石和石英。通过粒径分析试验测出土样的粒径分布后,认为可以将其定义为砂质黏性土。非饱和土的干湿循环试验结果表明:原状土在脱湿过程中体积含水率随着基质吸力的增大而不断增大。土-水特征曲线呈现典型的三段式分布,即边界效应区、过渡区、残余区。残积土的进气值为40 k Pa,残余含水率为6.12%;干湿循环过程中,残积土的特征曲线滞回现象明显;并且干湿循环对于试样的持水性有着较大的影响,在完成首次脱湿-增湿过程后,试样在基质吸力重新回到0 k Pa时,体积含水率相较初始状态大幅下降。本文在土-水特征曲线的相关拟合参数的基础上,完成了残积土相对渗透系数的拟合。发现不论是脱湿过程还是增湿过程,土样的相对渗透系数的变化趋势是高度一致的,即土样的基质吸力的大小、含水率的高低或者说是土样内部孔隙是否连通,对渗透性有着相当大的影响。土样内含水率较高时,其渗透性好,含水率降低时,渗透性也会随之迅速下降;通过控制基质吸力和净围压的三轴试验,不难发现:不论是饱和土还是非饱和土,在三轴试验过程中呈现出的抗剪强度,均是试样所受围压越大,其抗剪强度越高;并且不论是处于饱和还是非饱和状态下,其偏应力-应变曲线均呈现应变软化型;结合9个试样的试验数据,得出残积土的内摩擦角为27.5°;试样的粘聚力随着基质吸力的增大而线性增大,基质吸力为0 k Pa时,粘聚力大小为21.23 k Pa,吸力与粘聚力的相关增长比例系数为0.4038;结合干湿循环与控制净应力下非饱和土三轴试验的结果,计算出了BBM模型的饱和时土的压缩系数l（0）、回弹系数k;土的先期固结压力p0*、参考应力pc;土体刚度与吸力增长相关参数b、g;吸力加载时压缩系数ls、回弹系数ks;先期最大吸力s0;临界状态线斜率M的具体参数值。并且论证了BBM模型对于饱和-非饱和情况下的土体的均适性。
洪昌伟[10]（2020）在《广西花岗岩残积土强度与渗透性及工程应用研究》文中提出花岗岩残积土由于其强度较高常用于高速公路路基填方,但由于该土颗粒粒径较大、黏粒含量少导致该土具有较强的渗透性,填方完成后表面抗雨水冲刷的能力较差,影响填方工程质量。因此,通过掺加一定量粘土来改善其渗透特性,增加其表面抗雨水冲刷能力,可以获得较好的填方质量。通过对不同红粘土掺量下的花岗岩残积土进行筛分试验、渗透试验、强度试验以及相应条件下的SEM扫描电镜试验,从宏观和微观两方面研究不同黏粒含量花岗岩残积土的强度与渗透性能。主要进行了如下工作:（1）针对花岗岩残积土填方后表面容易被雨水冲刷的现象,掺加一定量的红粘土改良其土体性质。对不同黏粒掺量的改良土进行了变水头渗透试验,获得不同黏粒含量下改良土的渗透系数,发现渗透系数的大小随着黏粒含量的增加而缓慢减小。（2）通过对不同黏粒含量的花岗岩残积土进行SEM电镜扫描以及土体的颗粒分析,对比其渗透系数的变化进行研究认为:改良土的不均匀系数Cu随着黏粒含量的增加在不断增大,其渗透系数随着不均匀系数的增大在不断减小;花岗岩残积土的曲率系数Cc随黏粒含量的增加不断减小,其渗透系数随曲率系数的减小而减小;SEM结果表明随着不均匀系数增大和曲率系数的减小,含黏粒花岗岩残积土颗粒的粒径范围在逐渐增大,粒径种类也在逐渐增多,使其骨架颗粒间的孔隙得到有效填充,从而在一定程度上降低渗透性。（3）针对不同黏粒掺量花岗岩残积土,分别进行击实试验、无侧限抗压强度试验和渗透试验,研究不同黏粒含量对花岗岩残积土工程性质的影响。结果认为,花岗岩残积土中红粘土的最优掺量为40%,此时含黏粒花岗岩残积土的渗透系数为1.27×10-6m·s-1,无侧限抗压强度为0.489Mpa;含黏粒花岗岩残积土地基的最佳压实度为96%。（4）以广西贵港至隆安高速GLC-TJ4合同段花岗岩残积土填方工程为例,进行了掺加黏粒改良花岗岩残积土路基填方的现场对比试验,验证了改良花岗岩残积土的最佳红粘土掺量,并对现场填方施工给出了一些具体建议。论文的研究成果对多雨地区花岗岩残积土填方工程具有很好的指导意义。
二、软土、残积土的液、塑性指标的试验方法探讨（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、软土、残积土的液、塑性指标的试验方法探讨（论文提纲范文）
（1）珊瑚礁砂地震液化特性与抗液化处理方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.3 本文主要工作 |
| 第二章 珊瑚礁砂液化强度试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 珊瑚礁砂基本物理性质 |
| 2.3 珊瑚礁砂液化特性试验 |
| 2.3.1 试验方案 |
| 2.3.2 动应力衰减的修正 |
| 2.3.3 珊瑚礁砂抗液化强度 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 珊瑚礁砂孔压增长模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 应变孔压增长模型 |
| 3.2.1 体积相容方程 |
| 3.2.2 体应变增量试验 |
| 3.2.3 回弹模量试验 |
| 3.3 应力孔压增长模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 珊瑚礁砂渗透与体积变形特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 珊瑚礁砂常水头渗透试验 |
| 4.3 珊瑚礁砂渗透系数计算模型 |
| 4.3.1 相关性分析 |
| 4.3.2 孔隙比对渗透系数的影响 |
| 4.3.3 有效粒径对渗透系数的影响 |
| 4.3.4 珊瑚礁砂渗透系数计算公式 |
| 4.4 孔压增长与消散导致的体积变形 |
| 4.4.1 液化机理与体积相容条件 |
| 4.4.2 珊瑚礁砂孔压消散体应变试验 |
| 4.4.3 珊瑚礁砂孔压消散体应变影响因素 |
| 4.4.4 珊瑚礁砂孔压增长与消散试验参数 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 密实法处理珊瑚礁砂可液化场地适宜性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 珊瑚礁砂工程地质背景与场地特征 |
| 5.2.1 苏丹港珊瑚礁砂场地特征 |
| 5.2.2 沙特RSGT码头珊瑚礁砂场地特征 |
| 5.2.3 南海某试验区珊瑚礁砂场地特性 |
| 5.3 常用密实法处理技术与珊瑚礁砂地基加固效果 |
| 5.3.1 常用密实法处理技术原理与地基加固 |
| 5.3.2 珊瑚礁砂地基强夯法加固效果 |
| 5.3.3 珊瑚礁砂地基振冲法加固效果 |
| 5.4 珊瑚礁砂地基抗液化处理效果评价 |
| 5.4.1 有效加固处理深度 |
| 5.4.2 地基承载力 |
| 5.4.3 珊瑚礁砂场地地基液化评价方法与标准 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 排水法处理珊瑚礁砂可液化场地适宜性研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 水平土层孔压增长与消散基本方程 |
| 6.2.1 体积相容条件 |
| 6.2.2 孔压增长与消散基本方程 |
| 6.2.3 模型计算参数 |
| 6.3 Feq Drain孔压增长与消散计算程序简介 |
| 6.3.1 简介 |
| 6.3.2 输入模块 |
| 6.3.3 输出模块 |
| 6.4 不同排水工程措施下的孔压增长消散数值计算 |
| 6.4.1 珊瑚礁砂计算参数 |
| 6.4.2 设置水平排水层抗液化处理效果评价 |
| 6.4.3 设置竖向碎石桩抗液化处理效果评价 |
| 6.5 珊瑚礁砂排水法工程实践与地基抗液化评价 |
| 6.5.1 工程概况与场地特征 |
| 6.5.2 抗震设计标准与液化可能性评价 |
| 6.5.3 振冲置换碎石桩地基加固方案 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 攻读博士期间发表的文章 |
| 攻读博士期间参与的科研项目 |
（2）北戴河新区粉质黏土物理力学性质与地基承载力研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 研究背景及意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 物理力学指标相关性研究现状 |
| 1.3.2 地基承载力研究现状 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 第2章 土工试验及物理力学指标统计分析 |
| 2.1 钻探及取土试样 |
| 2.2 室内土工试验 |
| 2.3 粉质黏土物理力学指标统计和分析 |
| 2.3.1 岩土参数统计和分析方法 |
| 2.3.2 粉质黏土变异性统计和分析 |
| 2.3.3 粉质黏土物理指标统计和分析 |
| 2.3.4 粉质黏土力学指标统计和分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 粉质黏土物理力学性质相关性分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 粉质黏土物理性质间相关性分析 |
| 3.2.1 含水率与其他物理指标间相关性分析 |
| 3.2.2 孔隙比与其他物理指标间相关性分析 |
| 3.2.3 重度与其他物理指标间相关性分析 |
| 3.3 粉质黏土力学性质与物理性质间相关性分析 |
| 3.3.1 压缩强度指标与物理指标间相关性分析 |
| 3.3.2 抗剪强度指标与物理指标间相关性分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 地基承载力分析 |
| 4.1 地基承载力确定方法 |
| 4.2 地基承载力理论研究 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 工程应用 |
| 5.1 工程地质概况 |
| 5.1.1 气候特点及地貌概况 |
| 5.1.2 工程概况 |
| 5.1.3 水文地质条件 |
| 5.2 标贯锤击数与地基承载力相关性分析 |
| 5.2.1 标准贯入试验 |
| 5.2.2 标贯锤击数与地基承载力间相关性分析 |
| 5.3 地基承载力工程应用 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）中国路基工程学术研究综述·2021（论文提纲范文）
| 索 引 |
| 0 引 言(长沙理工大学张军辉老师、郑健龙院士提供初稿) |
| 1 地基处理新技术(山东大学崔新壮老师、重庆大学周航老师提供初稿) |
| 1.1 软土地基处理 |
| 1.1.1 复合地基处理新技术 |
| 1.1.2 排水固结地基处理新技术 |
| 1.2 粉土地基 |
| 1.3 黄土地基 |
| 1.4 饱和粉砂地基 |
| 1.4.1 强夯法地基处理技术新进展 |
| 1.4.2 高真空击密法地理处理技术 |
| 1.4.3 振冲法地基处理技术 |
| 1.4.4 微生物加固饱和粉砂地基新技术 |
| 1.5 其他地基 |
| 1.5.1 冻土地基 |
| 1.5.2 珊瑚礁地基 |
| 1.6 发展展望 |
| 2 路堤填料的工程特性(东南大学蔡国军老师、中南大学肖源杰老师、长安大学张莎莎老师提供初稿) |
| 2.1 特殊土 |
| 2.1.1 膨胀土 |
| 2.1.2 黄 土 |
| 2.1.3 盐渍土 |
| 2.2 黏土岩 |
| 2.2.1 黏 土 |
| 2.2.2 泥 岩 |
| (1)粉砂质泥岩 |
| (2) 炭质泥岩 |
| (3)红层泥岩 |
| (4)黏土泥岩 |
| 2.2.3 炭质页岩 |
| 2.3 粗粒土 |
| 2.4 发展展望 |
| 3 多场耦合作用下路堤结构性能演变规律(长沙理工大学张军辉老师、中科院武汉岩土所卢正老师提供初稿) |
| 3.1 路堤材料性能 |
| 3.2 路堤结构性能 |
| 3.3 发展展望 |
| 4 路堑边坡稳定性分析(长沙理工大学曾铃老师、重庆大学肖杨老师、长安大学晏长根老师提供初稿) |
| 4.1 试验研究 |
| 4.1.1 室内试验研究 |
| 4.1.2 模型试验研究 |
| 4.1.3 现场试验研究 |
| 4.2 理论研究 |
| 4.2.1 定性分析法 |
| 4.2.2 定量分析法 |
| 4.2.3 不确定性分析法 |
| 4.3 数值模拟方法研究 |
| 4.3.1 有限元法 |
| 4.3.2 离散单元法 |
| 4.3.3 有限差分法 |
| 4.4 发展展望 |
| 5 路基防护与支挡(河海大学孔纲强老师、长沙理工大学张锐老师提供初稿) |
| 5.1 坡面防护 |
| 5.2 挡土墙 |
| 5.2.1 传统挡土墙 |
| 5.2.2 加筋挡土墙 |
| 5.2.3 土工袋挡土墙 |
| 5.3 边坡锚固 |
| 5.3.1 锚杆支护 |
| 5.3.2 锚索支护 |
| 5.4 土钉支护 |
| 5.5 抗滑桩 |
| 5.6 发展展望 |
| 策划与实施 |
（4）复合地层盾构掘进滚刀荷载与磨损预测方法研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 岩土体切削理论 |
| 1.2.2 盾构刀具受力模型 |
| 1.2.3 刀盘选型和刀具配置 |
| 1.2.4 刀具磨损机理 |
| 1.2.5 盾构刀具磨损预测 |
| 1.2.6 现阶段研究中存在的问题 |
| 1.3 研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 2 复合地层及盾构刀盘刀具特征 |
| 2.1 复合地层介绍 |
| 2.1.1 复合地层定义及类型 |
| 2.1.2 复合地层盾构施工主要特点 |
| 2.2 复合地层的特征描述 |
| 2.2.1 开挖面抗剪强度参数分布 |
| 2.2.2 开挖面变异性特征参数 |
| 2.3 盾构刀具配置原理与设计 |
| 2.3.1 刀盘刀具平面布置设计 |
| 2.3.2 滚刀合理刀间距与超前量设计 |
| 2.3.3 盾构滚刀的启动扭矩与停转危害 |
| 2.3.4 复合地层滚刀布置设计流程 |
| 2.4 小结 |
| 3 复合地层盾构滚刀及刀盘荷载计算研究 |
| 3.1 复合地层盾构刀具切削机理 |
| 3.1.1 基于剪切破坏理论的刀具切削土体机理 |
| 3.1.2 基于损伤理论的滚刀破岩机理 |
| 3.2 复合地层盾构滚刀荷载计算模型 |
| 3.2.1 土体地层滚刀荷载计算模型 |
| 3.2.2 滚刀切削土体荷载计算案例 |
| 3.2.3 岩石地层滚刀荷载计算模型 |
| 3.2.4 滚刀荷载计算影响因素分析 |
| 3.2.5 土—岩过渡层滚刀荷载特征 |
| 3.3 盾构滚刀动态荷载计算 |
| 3.3.1 岩石强度应变率效应理论 |
| 3.3.2 岩石弹塑性损伤模型 |
| 3.3.3 考虑岩石强度演化的CSM模型 |
| 3.4 复合地层掘进刀盘荷载计算 |
| 3.4.1 均一地层刀盘推力计算 |
| 3.4.2 均一地层刀盘扭矩计算 |
| 3.4.3 复合地层刀盘推力计算 |
| 3.4.4 复合地层刀盘扭矩计算 |
| 3.5 复合地层盾构刀具刀盘荷载算例 |
| 3.5.1 案例工况介绍 |
| 3.5.2 计算参数取值与计算结果 |
| 3.6 小结 |
| 4 复合地层盾构滚刀掘进试验 |
| 4.1 试验设计思路与方案 |
| 4.1.1 试验设计思路 |
| 4.1.2 试验平台介绍 |
| 4.1.3 掘进工况设计 |
| 4.1.4 试件材料配合比与成型 |
| 4.1.5 滚刀掘进试验过程 |
| 4.2 环向变材料掘进试验结果分析 |
| 4.2.1 刀间距对滚刀荷载的影响 |
| 4.2.2 刀圈贯入度对滚刀荷载的影响 |
| 4.2.3 刀盘转速对滚刀荷载的影响 |
| 4.2.4 滚刀切削率效应参数标定 |
| 4.3 环径向变材料掘进试验结果分析 |
| 4.3.1 径向变材料对滚刀荷载的影响 |
| 4.3.2 环向变材料对滚刀荷载的影响 |
| 4.3.3 材料交界面滚刀荷载特征分析 |
| 4.3.4 各工况下盾构滚刀工作状态 |
| 4.4 小结 |
| 5 盾构滚刀荷载数值计算 |
| 5.1 HJC材料本构模型 |
| 5.1.1 HJC模型建立 |
| 5.1.2 HJC关键字文件参数确定 |
| 5.2 滚刀破岩数值计算 |
| 5.2.1 数值计算结果分析 |
| 5.2.2 率效应参数的影响 |
| 5.2.3 损伤参数的影响 |
| 5.2.4 盾构掘进参数的影响 |
| 5.3 FHWA土体材料本构模型 |
| 5.3.1 FHWA模型建立 |
| 5.3.2 FHWA关键字文件参数确定 |
| 5.4 滚刀切削土体数值计算 |
| 5.4.1 数值计算结果分析 |
| 5.4.2 土体材料参数的影响 |
| 5.4.3 盾构掘进参数的影响 |
| 5.4.4 上覆土压力的影响 |
| 5.5 小结 |
| 6 复合地层盾构滚刀磨损量预测 |
| 6.1 盾构刀具正常磨损机理 |
| 6.1.1 塑性去除机制 |
| 6.1.2 相对硬度指标 |
| 6.1.3 相对运动分析 |
| 6.2 复合地层盾构刀具正常磨损量预测 |
| 6.2.1 Archard磨损定律 |
| 6.2.2 正常磨损量预测模型建立 |
| 6.2.3 固定刀具正常磨损量预测模型 |
| 6.2.4 滚刀正常磨损量预测 |
| 6.3 盾构滚刀失效概率分析 |
| 6.3.1 地层参数变异性 |
| 6.3.2 盾构掘进参数变异性 |
| 6.3.3 盾构滚刀失效概率模型 |
| 6.3.4 盾构滚刀失效概率估计 |
| 6.4 小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 附录A 岩石磨蚀性指标CAI值统计 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）盘锦辽滨地区第四纪地层物理力学性质的相关性分析及机制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 盘锦辽滨地区工程地质条件概况及标贯试验原理应用 |
| 2.1 盘锦辽滨地区工程地质概况 |
| 2.1.1 自然地理概况 |
| 2.1.2 区域地质构造概况 |
| 2.1.3 第四纪地层概况 |
| 2.1.4 地下水条件概况 |
| 2.1.5 土的物理力学性质指标统计分析 |
| 2.2 标准贯入试验原理及成果应用 |
| 2.2.1 标准贯入试验原理 |
| 2.2.2 试验成果应用 |
| 第三章 盘锦辽滨地区地层物理力学参数回归分析 |
| 3.1 回归分析基本原理 |
| 3.2 物理指标参数与标准贯入试验锤击数间的回归分析 |
| 3.2.1 孔隙比e与标准贯入试验锤击数N的相关性分析 |
| 3.2.2 孔隙比e与含水量ω的相关性分析 |
| 3.2.3 湿密度ρ与标准贯入试验锤击数N的相关性分析 |
| 3.2.4 湿密度ρ与含水量ω的相关性分析 |
| 3.3 力学指标参数与标准贯入试验锤击数间的回归分析 |
| 3.3.1 压缩模量Es与标准贯入试验锤击数N的相关性分析 |
| 3.3.2 抗剪强度指标C值与标准贯入试验锤击数N的相关性分析 |
| 3.3.3 抗剪强度指标φ值与标准贯入试验锤击数N的相关性分析 |
| 3.4 力学指标参数与物理指标参数间的回归分析 |
| 3.4.1 压缩模量Es与液性指数IL的相关性分析 |
| 3.4.2 压缩模量Es与湿密度ρ的相关性分析 |
| 3.4.3 压缩模量Es与含水量ω的相关性分析 |
| 3.4.4 抗剪强度指标C值与含水量ω的相关性分析 |
| 3.4.5 抗剪强度指标φ值与含水量ω的相关性分析 |
| 第四章 盘锦辽滨地区地层物理力学参数相关性机理分析 |
| 4.1 土的组成结构及常用术语 |
| 4.1.1 土的组成 |
| 4.1.2 土的结构 |
| 4.1.3 土的三相比例指标 |
| 4.1.4 粘性土的可塑性 |
| 4.2 土的压缩性和抗剪强度 |
| 4.2.1 土的压缩性 |
| 4.2.2 土的抗剪强度及其试验方法 |
| 4.3 参数间相关性机理分析 |
| 4.3.1 土的物理性质影响 |
| 4.3.2 土的力学性质影响 |
| 第五章 盘锦辽滨地区地层物理力学参数相关性回归的应用 |
| 5.1 在工程地质条件相近场地岩土工程勘察中的应用 |
| 5.2 在工程地质条件不同场地岩土工程勘察中的应用 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录一 粉土物理力学性质与标贯击数的相关分析原始数据 |
| 附表1-1 压缩模量Es与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附表1-2 固结快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附表1-3 直剪快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附表1-4 固结快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附表1-5 直剪快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附表1-6 湿密度ρ与标贯击数N相关分析-粉土 |
| 附录二 粉质粘土物理力学性质与标贯击数的相关分析原始数据 |
| 附表2-1 压缩模量Es与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-2 固结快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-3 直剪快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-4 固结快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-5 直剪快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-6 孔隙比e与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附表2-7 密度ρ与标贯击数N相关分析-粉质粘土 |
| 附录三 粘土物理力学性质与标贯击数的相关分析原始数据 |
| 附表3-1 压缩模量Es与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-2 固结快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-3 直接快剪粘聚力C与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-4 固结快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-5 直剪快剪摩擦角φ与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-6 孔隙比e与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 附表3-7 密度ρ与标贯击数N相关分析-粘土 |
| 作者简介及科研成果 |
| 致谢 |
（6）软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 软土地基中单桩水平受荷性状 |
| 1.2.2 软土地基中水平受荷单桩理论计算模型 |
| 1.2.3 砂土地基中桩基的抗震性能与理论分析 |
| 1.2.4 提高桩基水平承载和抗震性能的方法 |
| 1.2.5 劲芯复合桩承载性状与理论计算方法 |
| 1.3 现有研究存在的不足 |
| 1.4 主要研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 软土地基中劲芯复合桩水平承载力现场试验 |
| 2.1 工程地质概况 |
| 2.2 试验方案与测试方法 |
| 2.3 复合桩水平承载性能分析 |
| 2.3.1 桩头荷载-位移曲线与承载力分析 |
| 2.3.2 桩身弯矩、位移与桩侧土抗力响应 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 劲芯复合桩的水平承载机理及受荷响应规律 |
| 3.1 数值模型的建立与验证 |
| 3.1.1 几何模型 |
| 3.1.2 本构关系与参数选取 |
| 3.1.3 计算步骤 |
| 3.1.4 数值结果验证 |
| 3.2 复合桩与PHC管桩水平受荷性状对比 |
| 3.2.1 水平荷载-位移关系 |
| 3.2.2 桩身位移分布 |
| 3.2.3 桩身弯矩分布 |
| 3.2.4 桩侧土水平抗力 |
| 3.2.5 p-y曲线响应 |
| 3.3 水泥土桩加固机理分析 |
| 3.3.1 桩侧水平抗力的提高作用 |
| 3.3.2 桩身受拉损伤的限制作用 |
| 3.4 水泥土桩参数对复合桩水平受荷响应的影响 |
| 3.4.1 水泥土桩桩径 |
| 3.4.2 水泥土桩强度 |
| 3.4.3 水泥土桩桩长 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 软土地基中劲芯复合桩水平承载分析方法 |
| 4.1 黏性土中桩基p-y模型 |
| 4.2 劲芯复合桩p-y曲线的构建与验证 |
| 4.2.1 等效弹簧刚度的引入 |
| 4.2.2 桩周土抗力衰减函数的确定 |
| 4.2.3 复合桩p-y曲线的构建 |
| 4.2.4 桩身非线性的实现 |
| 4.2.5 实例分析与验证 |
| 4.3 劲芯复合桩桩身位移与弯矩影响因素分析 |
| 4.3.1 水泥土桩桩径 |
| 4.3.2 水泥土桩桩长 |
| 4.3.3 水泥土桩强度 |
| 4.3.4 芯桩弹性模量 |
| 4.3.5 桩头约束条件 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 可液化地基中劲芯复合桩抗震性能振动台试验 |
| 5.1 振动台模型试验设计 |
| 5.1.1 试验设备与相似比设计 |
| 5.1.2 模型地基制备 |
| 5.1.3 模型桩基与结构制备 |
| 5.1.4 传感器布置 |
| 5.1.5 地震波选取 |
| 5.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 5.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 5.3.1 试验宏观现象 |
| 5.3.2 超孔压比响应 |
| 5.3.3 加速度响应 |
| 5.3.4 动剪应力-应变响应 |
| 5.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 5.3.6 弯矩响应 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 可液化土中劲芯复合桩抗震性能的变化规律及评价 |
| 6.1 数值模型的建立与验证 |
| 6.1.1 计算模型 |
| 6.1.2 本构关系与材料参数 |
| 6.1.3 边界条件与计算步骤 |
| 6.1.4 数值模型可靠性验证 |
| 6.2 砂土-复合桩-上部结构地震响应影响因素分析 |
| 6.2.1 水泥土桩桩径 |
| 6.2.2 水泥土桩桩长 |
| 6.2.3 水泥土剪切模量 |
| 6.2.4 砂土相对密实度 |
| 6.2.5 震动强度 |
| 6.3 可液化场地劲芯复合桩抗震性能评价 |
| 6.3.1 复合桩场地抗液化性能评估 |
| 6.3.2 可液化场地复合桩弯曲失效评估 |
| 6.3.3 可液化场地复合桩抗震设计要点 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 桩筏连接形式对劲芯复合桩抗震性能的影响 |
| 7.1 振动台模型试验设计 |
| 7.2 模型体系自振频率与阻尼比 |
| 7.3 砂土-复合桩-上部结构地震反应特性 |
| 7.3.1 试验宏观现象 |
| 7.3.2 超孔压比响应 |
| 7.3.3 加速度响应 |
| 7.3.4 动剪应力–应变响应 |
| 7.3.5 侧向位移与沉降响应 |
| 7.3.6 弯矩响应 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要结论 |
| 8.2 本文的创新点 |
| 8.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（7）MICP技术加固软土的物理力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 传统的软土地基加固 |
| 1.3 微生物诱导碳酸钙沉淀技术 |
| 1.3.1 微生物诱导碳酸钙沉淀技术的作用机理 |
| 1.3.2 微生物诱导碳酸钙沉淀技术的研究应用 |
| 1.4 MICP技术改良土体的物理力学性能 |
| 1.5 本文研究内容及创新点 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 创新点 |
| 1.6 技术路线 |
| 第二章 试验材料和方法 |
| 2.1 微生物培养 |
| 2.1.1 微生物培养所需材料 |
| 2.1.2 微生物的活化及扩大培养 |
| 2.2 溶液状态下的MICP作用 |
| 2.3 试样的制作 |
| 2.3.1 试验用土 |
| 2.3.2 试样制作方法 |
| 第三章 MICP技术加固软土的物理性质及微观结构的研究分析 |
| 3.1 MICP技术对软土的物理性能的影响 |
| 3.1.1 试验方案 |
| 3.1.2 密度 |
| 3.1.3 含水率 |
| 3.1.4 液塑限 |
| 3.1.5 干密度 |
| 3.2 MICP技术加固软土碳酸钙含量的测定 |
| 3.2.1 中和滴定法测量碳酸钙含量 |
| 3.2.2 滴定法测碳酸钙含量和干密度增加率的比较 |
| 3.3 MICP技术加固软土的微观结构及矿物晶体成分分析 |
| 3.3.1 扫描电镜试验 |
| 3.3.2 X射线衍射试验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 MICP技术加固软土的抗剪强度研究分析 |
| 4.1 重塑土抗剪强度试验 |
| 4.2 MICP技术加固软土的抗剪强度及其影响因素 |
| 4.2.1 养护天数的影响 |
| 4.2.2 营养液浓度的影响 |
| 4.2.3 菌液浓度的影响 |
| 4.2.4 菌液与营养液比例的影响 |
| 4.2.5 反应液与土比例的影响 |
| 4.2.6 钙源的影响 |
| 4.3 MICP技术加固重塑土抗剪强度分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 MICP技术加固软土的压缩性能研究分析 |
| 5.1 重塑软土压缩固结试验 |
| 5.2 MICP技术加固软土的压缩性能及其影响因素 |
| 5.2.1 养护天数的影响 |
| 5.2.2 营养液浓度的影响 |
| 5.2.3 菌液浓度的影响 |
| 5.2.4 菌液与营养液比例的影响 |
| 5.2.5 反应液与土比例的影响 |
| 5.2.6 钙源的影响 |
| 5.3 MICP技术加固重塑土压缩性能分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 MICP技术加固软土物理力学指标之间的相关性 |
| 6.1 物理力学指标相关性的分析 |
| 6.1.1 试验数据的选取 |
| 6.1.2 MICP加固软土的物理力学性质指标相关性的研究方法 |
| 6.2 含水率与力学指标之间的相关性 |
| 6.3 液塑限及塑性指数与力学指标之间的相关性 |
| 6.3.1 液限与力学指数指标之间的相关性 |
| 6.3.2 塑限与力学指标之间的相关性 |
| 6.3.3 塑性指数与力学指标之间的相关性 |
| 6.4 干密度增长率与力学指标之间的相关性 |
| 6.5 碳酸钙含量与力学指标之间的相关性 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（8）酸蚀花岗岩残积土的蠕变特性及饱和含水率时变特征（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 酸蚀花岗岩残积土物理力学行为研究 |
| 1.2.2 饱和含水率时变特征研究现状 |
| 1.3 目前存在的问题和不足 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 第2章 酸蚀作用下配比重塑GRS的蠕变特性试验研究 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 试验概况与试验方案 |
| 2.2.1 试验概况 |
| 2.2.2 试验方案 |
| 2.3 酸度差异的花岗岩残积土蠕变特性 |
| 2.3.1 剪应变-时间曲线 |
| 2.3.2 长期强度及其参数变化规律 |
| 2.3.3 酸度作用分析 |
| 2.4 酸化时长差异的花岗岩残积土的蠕变特性 |
| 2.4.1 剪应变-时间曲线 |
| 2.4.2 长期强度及其参数变化规律 |
| 2.4.3 颗粒排序作用分析 |
| 2.5 酸蚀作用下花岗岩残积土蠕变特性分析 |
| 2.5.1 酸蚀作用下变形效应分析 |
| 2.5.2 水-土化学分析 |
| 2.5.3 微观结构特征分析 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 酸蚀GRS的饱和含水率时变特征与蠕变关联性 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 蠕变与饱和含水率的相关性 |
| 3.3 试验概况和试验方法 |
| 3.3.1 试验概况 |
| 3.3.2 测试方法 |
| 3.4 酸蚀蠕变试验的饱和含水率时变特征 |
| 3.4.1 竖向压力因素的饱和含水率时变 |
| 3.4.2 酸化时长的饱和含水率时变 |
| 3.5 酸蚀直剪试验的饱和含水率时变特征 |
| 3.5.1 竖向压力因素的饱和含水率时变 |
| 3.5.2 酸化时长的饱和含水率时变 |
| 3.5.3 饱和含水率与抗剪强度关系 |
| 3.6 试验类型饱和含水率时变差异 |
| 3.6.1 蠕变试样与直剪试样的饱和含水率对比分析 |
| 3.6.2 酸蚀作用下界限含水率与饱和含水率对比分析 |
| 3.7 酸蚀作用下饱和含水率与蠕变特性的关联性分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 酸蚀GRS斜坡失稳特征的模型试验 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 模型试验 |
| 4.2.1 试验方案设计 |
| 4.2.2 模型试验装置 |
| 4.3 试验过程与结果 |
| 4.3.1 试验过程 |
| 4.3.2 试验结果 |
| 4.4 试验斜坡失稳分析 |
| 4.4.1 物理化学作用 |
| 4.4.2 蠕变特性 |
| 4.4.3 饱和含水率时变 |
| 4.4.4 防治应对 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A |
| 附录B 个人简历及在校期间的研究成果 |
（9）饱和—非饱和风化花岗岩残积土力学特性与本构关系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题的目的和意义 |
| 1.2 花岗岩残积土研究现状 |
| 1.3 国内外研究进展 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 2 花岗岩残积土的基本性质 |
| 2.1 试验土样来源 |
| 2.2 基本物理性质试验 |
| 2.3 土样分类 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 花岗岩残积土的持水与渗透特性 |
| 3.1 非饱和土的水分运移理论 |
| 3.2 土-水特征曲线模型 |
| 3.3 试验方法及操作步骤 |
| 3.4 试验结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 花岗岩残积土的抗剪强度特性 |
| 4.1 非饱和土的强度理论 |
| 4.2 非饱和花岗岩残积土三轴试验方案 |
| 4.3 非饱和残积土的试验结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 饱和-非饱和花岗岩残积土的本构模型 |
| 5.1 饱和土的弹塑性本构理论 |
| 5.2 非饱和土的BBM模型 |
| 5.3 花岗岩残积土的BBM模型参数 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（10）广西花岗岩残积土强度与渗透性及工程应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 主要研究内容和技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 研究技术路线 |
| 第2章 花岗岩残积土渗透性能宏细观试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 花岗岩残积土分类分布及主要组成部分 |
| 2.3 花岗岩残积土渗透原理 |
| 2.4 花岗岩残积土渗透特性试验 |
| 2.4.1 试验材料 |
| 2.4.2 试验设备 |
| 2.4.3 试验方案 |
| 2.5 SEM扫描电镜试验 |
| 2.5.1 试验设备 |
| 2.5.2 试样制备与试验方法 |
| 2.6 试验结果及分析 |
| 2.6.1 不同黏粒含量对渗透系数的影响结果及分析 |
| 2.6.2 含水率对渗透系数的影响结果及分析 |
| 2.6.3 矿物成分的影响 |
| 2.6.4 不均匀系数Cu对渗透系数的影响结果及分析 |
| 2.6.5 曲率系数Cc对渗透系数的影响结果及分析 |
| 2.6.6 颗粒粒径的影响 |
| 2.7 微观分析 |
| 2.8 小结 |
| 第3章 花岗岩残积土强度与渗透特性对比研究 |
| 3.1 强度及渗透试验 |
| 3.2 试验结果分析 |
| 3.2.1 黏粒含量对花岗岩残积土渗透性的影响 |
| 3.2.2 黏粒含量对花岗岩残积土无侧限抗压强度的影响 |
| 3.2.3 最优掺量的优选 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 不同压实度对花岗岩残积土渗透性能的影响 |
| 4.1 击实试验与渗透试验 |
| 4.2 试验结果分析 |
| 4.2.1 相同压实度下不同红粘土掺量对含黏粒花岗岩残积土渗透系数的影响 |
| 4.2.2 不同压实度对含黏粒花岗岩残积土渗透系数的影响 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 工程应用 |
| 5.1 工程概况及地质条件 |
| 5.1.1 压实度的选择 |
| 5.2 工程应用及结果分析 |
| 5.2.1 施工准备 |
| 5.2.2 施工工艺流程 |
| 5.2.3 施工方法 |
| 5.2.4 试验结果分析 |
| 5.3 小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 6.2.1 推广前景 |
| 6.2.2 经济社会效益 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间参与的科研项目与科研成果 |
四、软土、残积土的液、塑性指标的试验方法探讨（论文参考文献）
- [1]珊瑚礁砂地震液化特性与抗液化处理方法研究[D]. 秦志光. 中国地震局工程力学研究所, 2021(02)
- [2]北戴河新区粉质黏土物理力学性质与地基承载力研究[D]. 冯品基. 燕山大学, 2021(01)
- [3]中国路基工程学术研究综述·2021[J]. Editorial Department of China Journal of Highway and Transport;. 中国公路学报, 2021(03)
- [4]复合地层盾构掘进滚刀荷载与磨损预测方法研究[D]. 苏伟林. 北京交通大学, 2021(02)
- [5]盘锦辽滨地区第四纪地层物理力学性质的相关性分析及机制研究[D]. 李慧爽. 吉林大学, 2020(03)
- [6]软弱地层中劲芯复合桩的水平承载性状与抗震性能研究[D]. 王安辉. 东南大学, 2020(02)
- [7]MICP技术加固软土的物理力学性能研究[D]. 蚁曼冰. 汕头大学, 2020(02)
- [8]酸蚀花岗岩残积土的蠕变特性及饱和含水率时变特征[D]. 李青隆. 湘潭大学, 2020(02)
- [9]饱和—非饱和风化花岗岩残积土力学特性与本构关系研究[D]. 郑可. 华中科技大学, 2020(01)
- [10]广西花岗岩残积土强度与渗透性及工程应用研究[D]. 洪昌伟. 湖北工业大学, 2020(08)